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不同装甲靶板价电子结构对钨合金穿甲弹变形特征的影响５９不同装甲靶板价电子结构对钨合金穿甲弹变形特征的影响ＥｆｆｅｃｔｏｆＶａｌｅｎｃｅＥｌｅｃｔｒｏｎＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆＤｉｆｆｅｒｅｎｔＴａｒｇｅｔｓｏｎＤｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓｏｆＴｕｎｇｓｔｅｎＡｌｌｏｙＰｅｎｅｔｒａｔｏｒｓ李金泉，黄德武，王敏杰（１沈阳理工大学，沈阳１１０１６８；２大连理工大学，辽宁大连１１６０２４）———ＬＩＪｉｎｑｕａｎ～，ＨＵＡＮＧＤｅｗｕ，ＷＡＮＧＭｉｎｊｉｅ。（１ＳｈｅｎｙａｎｇＬｉｇｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１０１６８，Ｃｈｉｎａ；２ＤａｌｉａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｄａｌｉａｎ１１６０２４，Ｌｉａｏｎｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ）摘要：使用某小口径弹道炮，发射次口径脱壳尾翼稳定钨合金穿甲弹，分别侵彻４５钢及３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板，发现残余弹体微观结构有明显不同。说明钨合金残余弹体的破坏特征与靶板性能有关。运用固体与分子经验电子理论（ＥＥＴ）对两种靶板的价电子结构进行了分析。发现对于４５钢靶板，由于Ｃ－Ｆｅ原子结合较弱，受冲击后对弹体产生的反作用力小，“”使残余弹体不产生剪切变形，头部的破坏特征为晶粒破碎及沿垂直侵彻方向的变形，宏观上表现为典型的蘑菇头状；—对于３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板，由于ＣＭｏ原子间的强烈结合，受冲击后对残余弹体产生很强的反作用力，使钨合金残余弹体“”头部产生剪切破坏，具有一定程度的自锐化效应。关键词：绝热剪切；残余弹体；原子键；价电子结构中图分类号：ＴＪ０１２．４文献标识码：Ａ—文章编号：１００ｌ一４３８１（２０１０）０７００５９－０５Ａｂｓｔｒａｃｔ：４５ｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｓａｎｄ３０ＣｒＭｎＭｏｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｓｗｅｒｅｐｅｎｅｔｒａｔｅｄｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙｔｏａｎａｌｙｚｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｏｆｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｂｙｌａｕｎｃｈｉｎｇｓｍａｌｌｄｉａｍｅｔｅｒ９３Ｗｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓ．Ｉｔｉｓ—ｓｈｏｗｎｔｈａｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓｏｆｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｅｔｉｌｅｓａｒｅｒｅｌａｔｅｄｔｏｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔａｒｇｅｔｓ．ＴｈｅｖａｌｅｎｃｅｅｌｅｃｔｒｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏｋｉｎｄｓｏｆｔａｒｇｅｔｓａｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅＥＥＴ（ｔｈｅＥｍｐｉｒｉｃａｌＥｌｅｃｔｒｏｎＴｈｅｏｒｙｏｆｓｏｌｉｄｓａｎｄｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）．Ｔｈｅｒｅｉｓｓｍａｌｌｆｏｒｃｅｏｎｐｅｎｅｔｒａｔｏｒｓａｆｔｅｒｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ４５ｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｓ—ｂｅｃａｕｓｅｏｆｗｅａｋＣＦｅｂｏｎｄ，ＳＯｇｒａｉｎｓｏｎｔｈｅｈｅａｄｓｏｆｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｗｅｒｅｂｒｏｋｅｎｕｐａｎｄｔｈｅ“”ｈｅａｄｓｏｆｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｔｈａｔａｒｅｊｕｓｔｌｉｋｅｍｕｓｈｒｏｏｍｈｅａｄｗｅｒｅｎｏｔｄｅｓｔｒｏｙｅｄｂｙａｄｉａｂａｔｉｃｓｈｅａｒ．Ｐｏｗｅｒｆｕｌｆｏｒｃｅｗａｓｅｘｅｒｔｅｄｏｎｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓａｆｔｅｒｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ３０ＣｒＭｎＭｏｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｓｂｅｃａｕｓｅｏｆｓｔｒｏｎｇＣ－Ｍｏｂｏｎｄ，ＳＯｔｈｅｈｅａｄｓｏｆ９３Ｗｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｗｅｒｅｄｅｓｔｒｏｙｅｄｂｙａｄｉａｂａｔｉｃｓｈｅａｒａｎｄｈａｄ“—”ｓｅｌｆｓｈａｒｐｅｎｉｎｇｅｆｆｅｃｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｄｉａｂａｔｉｃｓｈｅａｒ；ｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅ；ａｔｏｍｂｏｎｄ；ｅｌｅｃｔｒｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ穿甲弹在侵彻装甲时，其头部将受到几十个ＧＰａ的冲击压力，弹体和靶板材料内部可发生应变率高达１０Ｓ的高速变形和破坏＿１］。由于烧结钨合金密度大、强度高，同时又有足够的韧性，故这种钨合金成为制作穿甲弹的主要弹芯材料。但研究表明］，钨合金穿甲弹的侵彻能力不及贫铀合金制成的穿甲弹，因为贫铀合金穿甲弹在侵彻过程中会形成绝热剪切带，“”易产生自锐化效应，而钨合金穿甲弹则对绝热剪切不很敏感。但最近研究发现，钨合金穿甲弹的绝热剪切不敏感性是相对的，材料的细观结构（如钨颗粒的形状、空间取向）以及受力状态都对材料的变形、破坏和变形局域化机制有重要影响［４］。而本工作发现，钨合“”金穿甲弹是否产生自锐化效应，还与靶板材料的性能有关。目前，对于弹丸冲击靶板的研究，除了采用实验方法外，还有待于进一步从材料的微细观结构上，特别是原子间的化学键的作用上进行分析，至于联系电子结构来深入揭示靶板的力学性能及对残余弹体的影响，目前还未见报道，本工作在这方面进行了一些尝试。使用某小口径弹道炮，发射次口径脱壳尾翼稳定穿甲弹，侵彻４５钢及３０ＣｒＭｎＭｏ钢装甲靶板，分析钨合金穿甲弹在侵彻不同靶板过程中头部的显微结构变化特点，并应用固体与分子经验电子理论（ＥＥＴ）ｒｓ从价电子结构的层次来研究不同靶板的原子状态对残余６０材料工程／２０１０年７期弹体变形特征的影响，这对如何提高穿甲弹的侵彻能力及靶板的抗弹性能具有重要作用。１实验方法使用某小口径弹道炮，发射次口径脱壳尾翼稳定穿甲弹，穿甲弹芯为９３Ｗ合金杆，其直径为８ｍｍ，长为８８ｍｍ。该钨合金由９３ｗ颗粒及７（质量分数）的—ＮｉＦｅ～ｏ基体相，在高温下烧结而成。合金中钨颗粒结构为体心立方（ｂｃｃ）晶格，强度较高，而粘结相结构为面心立方（ｆｃｃ）晶格，韧塑性极好，而强度相对较低，属两相结构，其微观组织结构如图１所示。靶板材料分别为４５钢及３０ＣｒＭｎＭｏ钢，厚度均为６０ｍｍ，靶板距炮口约为２３ｍ，在靶前靶后放置测速靶，共射弹１０发，其中２弹侵彻４５钢靶板，６弹侵彻３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板，初速为１２００ｍ／ｓ，分别击穿靶板，回收残余弹体。将残余弹体沿轴线用线切割机切开，制成金相试样，经研磨抛光后，在扫描电镜下观察残余弹体的变形特征。图１９３Ｗ合金基体的微观组织Ｆｉｇ．１Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆ９３Ｗａｌｌｏｙａｓｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅ２实验结果分析２．１侵彻４５钢靶板后残余弹体的微观结构特征侵彻４５钢靶板后，残余弹体质量约１６ｇ，长约２０ｍｍ，大端直径１４ｍｍ，小端直径８ｍｍ，弹体头部呈“”典型的蘑菇头状，如图２（ａ），在扫描电镜下观察表明，钨颗粒变形十分剧烈，由原来的近似于球形（如图１）变成椭球形，其长轴方向始终与侵彻方向垂直，拉长的钨颗粒之间紧密相连，呈纤维状，如图２（ｂ）所示。弹体的破坏形式为钨颗粒破碎以及在垂直于载荷方向被强烈压扁ｌ６］，在残余弹体中未发现有任何绝热剪切破坏的痕迹。２．２侵彻３０ＣｒＭｎＭｏ靶板后残余弹体微观结构特征侵彻３０ＣｒＭｎＭｏ靶板后残余弹体的尺寸参数与侵彻４５钢靶板的残余弹体大体相当，只是残余弹体头部变形特征不同，该残余弹体头部尖锐，具有明显的“”自锐化效应，如图３（ａ）。电镜分析表明，残余弹体头部沿剪应力作用方向有明显的剪切变形，且两侧的变形比中间的大，变形区域约３ｒａｍｌ７］。在剪应力作用下，钨颗粒被拉长，呈塑性流动状，虽然未明显生成绝热剪切带，但有剪切变形局部化趋势。如图３（ｂ）所不图３侵彻３０ＣｒＭｎＭｏ靶板的残余弹体头部（ａ）及头部微观组织形态（ｂ）Ｆｉｇ．３Ｒｅｓｉｄｕａｌｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅ（ａ）ｅｍｂｅｄｄｅｄｉｎａ３０ＣｒＭｎＭｏｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｐｌａｔｅａｎｄｉｔｓｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ（ｂ）３价电子结构计算与结果讨论３．１４５钢及３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板价电子结构计算本工作应用ＥＥＴ理论计算靶板的价电子结构ＥＥＴ理论是余瑞璜教授在Ｐａｎｌｉｎｇ金属电子理论的基础上提出的］。这个理论以确定晶体内各类原子的杂化状态为基础描述晶体的价电子结构，这些价电子结构信息为金属的性能、固态相变等许多问题的讨论提供了一定的基础。应用该理论在金属结构材料的研究中，可将合金成分、结构、性能的研究由原子层次深化到电子层次］。三不同装甲靶板价电子结构对钨合金穿甲弹变形特征的影响６１ＥＥＴ理论提供了一个简洁实用处理复杂体系价——电子结构的新的经验方法键距差分析方法。根据已知的晶体结构参数，求出实验键距Ｄ和具有相同键距且晶体学上完全相同的原子构成的等同键数。，由经验方法确定合金中原子的状态即原子杂阶ａ，然后由键距差公式求出各键的理论键距Ｄ、共价电子—…对数。（ａＡ，Ｂ，Ｃ，Ｎ，代表结构中所有不可忽略的共价键，共有Ｎ个不同长度的Ｄ值，为最大值，由∑∑ｌｏｇ７。方程可得Ａ一／Ｉｏｙ＿９）等，当满足Ａ判≤据，即ｌＤ一Ｄｌ０．００５ｎｍ时，可认为是晶体实际状态的价电子结构。此时，由原子杂阶ａ可确定每个原子相应的单键半距Ｒ（）以及总价电子数，共价电子数ｎ，晶格电子数，磁电子数哑对电子数。等大量键参数的信息。应用键距差方法可求得４５钢及３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板的价电子结构。两种靶板的晶体结构分别如图４，５所示，根据文献［９］，可计算出４５钢和３０ＣｒＭｎＭｏ钢的价电子结构，如表１，２所示。另外，３０ＣｒＭｎＭｏ钢晶胞结构不——止此一种，还包括ＣＣｒ及ＣＭｎ结构，经计算，二者的—共价电子对数分别为０．８１２２和０．２６０６，和ＣＭｏ的共价电子对数２．６２６７相比很小，其影响忽略不计。３．２残余弹体变形特征分析如图２，３所示，同种弹丸在相同速度下冲击不同靶板，他们的变形特征及破坏形式有很大区别，这表明冲击过程中弹体的变形不仅与弹体本身的性能有关，还与被冲击靶板的性能有关。而４５钢和３０ＣｒＭｎＭｏ钢的差别主要在于钢中的强化相不同，４５钢中的强化相—主要是间隙固溶的Ｃ原子与邻近的Ｆｅ原子组成的Ｃ—Ｆｅ结合，而３０ＣｒＭｎＭｏ钢中的强化相除了ＣＦｅ结合—外，还有ＣＭｏ等更强的结合。价电子结构计算表Ｆｅ３Ｆｅ３●——ＣＦｅ３图４４５钢中含碳晶胞结构示意图Ｆｉｇ．４ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｍｏｄｅｌｏｆＣｃｒｙｓｔａｌｃｅｌｌｏｆ４５ｓｔｅｅｌＦｅ３Ｆｅ３Ｆｅ３—●ｏＦｅ一—ＣｏＭｏ—图５３０ＣｒＭｎＭｏ钢中含ＣＭｏ晶胞结构示意图—Ｆｉｇ．５ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｍｏｄｅｌｏｆＣＭｏｃｒｙｓｔａｌｃｅｌｌｏｆ３０ＣｒＭｎＭｏｓｔｅｅｌ表１４５钢中含碳晶胞的价电子结构Ｔａｂｌｅ１ＶａｌｅｎｃｅｅｌｅｃｔｒｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｎＣｃｒｙｓｔａｌｃｅｌｌｏｆ４５ｓｔｅｅｌ∑∑∑∑Ｌｙ。一２３．５８７４，一２０．１２４４，ｎＡ一ｍ／Ｌｙ。一０．８５３２６２材料工程／２０１０年７期∑∑∑∑Ｌ），。９．６５７７，一２５．３７２８，＾一ｍ／Ｌｙ。一２．６２７２明，在４５钢和３０ＣｒＭｎＭｏ钢中，原子间最强健分别为——ＣＦｅ键和ＣＭｏ键，其共价电子数ｎ值分别为０．８５３２和２．６２７２。ｎＡ值越大表示原子间的结合力越大，因此，破坏３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板时对弹体的作用—力要比４５钢靶板大得多。由于ＣＭｏ原子间的结合力最强，因此一个碳原子总是优先选择两个Ｍｏ原子作为近邻。同样一个Ｍｏ原子又总是选择两个Ｃ原子作为近邻。这样，Ｃ，Ｍｏ原子所处的晶胞便不是一个个的孤立存在，而是依靠这种键络连接起来，即在“”—３０ＣｒＭｎＭｏ钢中的局部区域形成短程有序的ＣＭｏ富集区［ｇ引。由金属学可知，滑移是弹单晶体塑性变形的基本方式之一，是在分切应力的作用下，晶体的一部分沿一定的晶面（滑移面）上的一定方向（滑移方向）相对于另一部分发生滑动，滑移只能在分切应力作用下才会发生，是晶体内部位错在分切应力作用下运动的结果，是通过位错的运动来实现的如图６所示，在分切应力ｒ的作用下，一个多余半原子面从晶体一侧到另一侧运动，即位错自左向右移动时，晶体产生滑移＿１。凰艄图６位错运动造成滑移Ｆｉｇ．６Ｓｌｉｐｃａｕｓｅｄｂｙｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｍｏｔｉｏｎ对于每一个钨晶粒，都有许许多多的钨原子，其排列示意图如图７所示，当晶体受力时，在某个滑移面内沿滑移方向上的分切应力达到某一临界值时，该滑移系即发生滑移，造成塑性变形，如图８所示。当弹丸垂直侵彻４５靶板时，在靶板产生塑性变形、造成破坏的同时，靶板对弹丸产生一个巨大的反作用力，使晶体产—生滑移，但由于４５钢靶板的ＣＦｅ键结合力较弱，当破坏靶板时对弹丸头部产生的作用力较小，因此，沿滑移方向的分切应力ｒ也较小，使残余弹丸头部变形均匀，应变率相对较低，每个钨晶粒由球状（图７），经滑移后产生塑性变形，变成纤维状（图８）（图１为冲击前弹体头部钨颗粒呈球状的显微组织结构，图２（ｂ）为冲击后残余弹体头部呈纤维状的显微组织结构），从而使残余弹体不易产生剪切破坏。宏观上表现为残余弹体“”头部被墩粗，呈典型的蘑菇头状（如图２（ａ））。当弹丸垂直侵彻３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板时，由于Ｃ～—Ｍｏ键间的结合力非常强大，而且短程有序的ＣＭｏ富集区在变形过程中是位错运动的障碍，在该区域附近形成位错平面塞积群，并造成很大的应力集中。因此，在破坏３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板时，对弹丸产生的作用力较４５钢靶板大，沿滑移方向产生的分切应力ｒ也相对较大。因此，对晶体产生的滑移也相对较大，如图９所示。同时，由于靶板的高硬度，使塑性变形极快，且不均匀，应变率很高，塑性流动产生的大量热量来不及不同装甲靶板价电子结构对钨合金穿甲弹变形特征的影响６３图７冲击前单个钨晶粒内原子排列示意图Ｆｉｇ．７ＭｏｄｅｌｏｆａｔｏｍａｒｒａｎｇｅｉｎａｔｕｎｇｓｔｅｎｇｒａｉｎｂｅｆｏｒｅｈｉｇｈｒａｔｅｉｍｐａｃｔＲｅｓｏｌｖｅｄｓｈｅａｒｓｔｒｅｓｓｒ图８冲击４５钢靶板后单个钨晶粒内晶体沿滑移方向产生滑移Ｆｉｇ．８Ｔｈｅｓｌｉｐａｌｏｎｇｔｈｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｓｌｉｐｌｉｎｅｉｎａｔｕｎｇｓｔｅｎｇｒａｉｎａｆｔｅｒｈｉｇｈｒａｔｅｉｍｐａｃｔｆｏｒ４５ｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｐｌａｔｅ图９冲击３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板单个钨晶粒内晶体沿滑移方向产生滑移Ｆｉｇ．９Ｔｈｅｓｌｉｐａｌｏｎｇｔｈｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｓｌｉｐｌｉｎｅｉｎａｔｕｎｇｓｔｅｎｇｒａｉｎａｆｔｅｒｈｉｇｈｒａｔｅｉｍｐａｃｔｆｏｒ３０ＣｒＭｎＭｏｓｔｅｅｌｔａｒｇｅｔｐｌａｔｅ在弹体内扩散，导致滑移线上的金属软化¨，从而产生了剪切破坏，如图３（ｂ）所示。宏观上表现为残余弹“”体头部尖锐（如图３（ａ）），具有自锐化效应。尽管９３钨弹芯为多晶体材料，它的塑性变形受到晶界的阻碍和位相不同的晶粒的影响，而且任何一个晶粒的塑性变形都不是处于独立的塑性变形状态，需要其周围的晶粒同时发生相适应的变形来配合，以保持晶粒之间的结合和整个物体的连续性，但滑移仍是其塑性变形的基本方式之一［１，因此，为简化起见，本工作仍采用单晶体产生滑移的模型来解释残余弹体的塑性变形特征。４结论（１）在冲击载荷作用下，残余弹体的变形特征不仅与弹体材料的性能有关，还与靶板纳材料的性能有关，冲击４５钢靶板时，由于＆Ｆｅ原子结合力较弱，受冲击后对弹体产生的作用力小，使残余弹体不产生剪切破坏，其头部的破坏特征为晶粒破碎及沿垂直侵彻方向的“”变形，宏观上表现为典型的蘑菇头状。（２）冲击３０ＣｒＭｎＭｏ钢靶板时，由于Ｃ＿Ｍｏ原子间“的强烈结合，在３０ＣｒＭｎＭｏ钢中的局部区域形成短程”有序的Ｃ－Ｍｏ富集区，受冲击后对残余弹体产生强大“作用力，使钨合金残余弹体头部产生剪切破坏，具有自”锐化效应。参考文献［１］焦彤，张宝砰，张海涛，等．钨合金模拟弹侵彻钢板的实验效应与—细观响应分析［Ｊ］．有色金属，２０００，５２（４）：８７９１．Ｅ２］ＭＡＧＮＥＳＳＬＳ．ＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＫｉｎｅｔｉｃＥｎｅｒｇｙＰｅｎｅｔｒａｔｏｒＭａｔｅｒｉａｌｓ［Ａ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＦｉｒｓｔＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＴｕｎｇｓｔｅｎａｎｄＴｕｎｇｓｔｅｎＡｌｌｏｙｓ［ｃ］．Ａｒｌｉｎｇｔｏｎ—ＶＡ，ＵＳＡ：ＭｅｔａｌＰｏｗｄｅｒＩｎｄｕｓｔｒｉｅｓＦｅｄｅｒａｔｉｏｎ，１９９２．１５２２．［３］ＭＡＧＮＥＳＳＬＳ．Ｈｉｇｈｓｔｒａｉｎｒａｔｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆｋｉｎｅｔｉｃｅｎｅｒｇｙｐｅｎｅｔｒａｔｏｒｍａｔｅｒｉａｌｓｄｕｒｉｎｇｂａｌｌｉｓｔｉｃｉｍｐａｃｔ［Ｊ］．Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ—ＯｆＭａｔｅｒｉａｌｓ，１９９４，１７：１４７１５４．［４］魏志刚，李永池，李剑荣，等．冲击载荷作用下钨合金材料绝热剪—切带形成机理［Ｊ］．金属学报，２０００，３６（Ｉ２）：１２６３１２６６．Ｅ５］张瑞林．固体与分子经验电子理论［Ｍ］．长春：吉林科学技术出版社，１９９２．１．［６］丛美华，黄德武，段占强，等．小口径穿甲试验靶板弹孔和残余弹—体显微组织研究［Ｊ］．北京理工大学学报，２００２，２２（５）：５９４５９８．［７］段占强，程国强。李守新，等．高速冲击下钢板的微观组织及绝热—剪切带［Ｊ］．金属学报，２００３，３９（５）：４８９４９３．［８］许沭华，胡时胜，王肖钧．预扭转钨合金杆弹侵彻能力的实验研究—［Ｊ］．弹道学报，１９９９，Ｉ１（３）：２４２８．［９］刘志林．合金价电子结构与成分设计［Ｍ］．长春：吉林科学技术出版社，１９９０．５２．［１０１朱张校，郑明新．工程材料［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００１．１００［１１］李金泉，黄德武，段占强，等．高速侵彻装甲钢绝热剪切带特性研—究［Ｊ］．弹道学报，２００３，１５（３）：８９９１．［１２］崔忠圻．金属学与热处理［Ｍ］．北京：机械工业出版社，１９９５．————收稿日期：２００９０４０３；修订日期：２０１００５１２作者简介：李金泉（１９６５一），男，博士，副教授，研究方向：冲击动力学，—联系地址：沈阳市浑南新区南屏中路６号（１１０１６８），Ｅｍａｉｌ：ｌｉｊｉｎｑｕａｎ＠ｌ６３．ｃｏｍ