缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶性能影响.pdf

　缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶性能影响　　２０１５年１０月　　缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶性能影响　　　　　林松，王俊锋，穆晗，刘胜利　　　　（航天材料及工艺研究所，北京１０００７６）　　摘要：通过薄壁金属内衬的外压强度试验、不同缠绕张力ＮＯＬ环以及复合材料气瓶的力学性能试验，采用声发射的检测　　方法研究缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶的疲劳以及爆破性能的影响。结果表明，薄壁金属内衬的外压强度较小，缠　绕张力对复合气瓶的疲劳以及爆破性能影响较大，采用声发射信号以及气瓶的性能试验研究可以指导制定最优化的缠绕张力　　制度。　关键词ｔ缠绕张力；复合材料气瓶；声发射；金属内衬　　　　———　中图分类号：ＴＢ３３２文献标识码：Ａ文章编号：１００３０９９９《２０１５）１０００２６０５　　纤维复合材料气瓶采用缠绕成型，在成型过程　　　　中需要对纤维施加一定的缠绕张力，会对复合材料　气瓶的疲劳以及爆破性能产生较大的影响。缠绕张　力一方面会增加复合材料的密实度，提高纤维的发　挥强度¨　　　　　Ｊ，另一方面也会对金属内衬施加一个预　应力，使其在受压过程中需要先克服预应力，从而提　　　　　　高金属内衬的疲劳性能。对于复合材料气瓶，　金属内衬主要起密封作用，载荷主要由外层复合材　料层来承担，所以金属内衬越轻、越薄，越有利于提　高复合材料气瓶的容器特征系数　。随着航天技　　　术的发展，人们对金属内衬的厚度要求越来越苛刻，　内衬厚度的急剧降低对复合材料气瓶的缠绕成型工　　　　　艺特别是缠绕张力制度的制定提出了更高的要求，　如何在缠绕过程中选取合适的张力制度，使得复合　材料的纤维发挥强度较高以及内衬在承受纤维缠绕　　张力过程中不产生失稳是研究的难点。本文主要针　对薄壁金属内衬的缠绕张力制度的制定开展研究，　　　　　　　采用内衬外压失稳试验、不同缠绕张力复合材料　　ＮＯＬ环以及气瓶的疲劳与爆破试验，采用声发射检　测方法开展研究工作，总结规律以便进一步提高薄　壁金属内衬复合材料气瓶的性能。　　　１实验　　１．１实验材料和设备　　实验材料：缠绕Ｃ６０１树脂体系，自制；Ｔ７００碳　—　纤维，１２Ｋ，日本东丽公司；金属内衬，采用Ｔ６６０６１　　　铝合金，容积为５６Ｌ，筒身段壁厚为１．４ｍｍ，筒身段　　　长度为２７０，总长为６６８，自制。　　　　　设备：外压试验工装（自制）；水压试验工装（自　制）；缠绕设备：４轴联动缠绕机（江南机器厂）；万能　　　　材料实验机Ｉｎｓｔｒｏｎ１１２１（美国Ｉｎｓｔｒｏｎ）；声发射装置　　　　　　　（美国ＰＡＣ公司）；医用ＣＴＳＯＭＡＴＯＭＳｐｉｒｉｔ（西门　　子）。　　１－２试样制备　　　１．２．１不同缠绕张力ＮＯＬ的制备　　—　按照ＧＢ／Ｔ２５７８１９８９的方法分别制备缠绕张　　　　力为２０Ｎ、３０Ｎ、４０Ｎ、５０Ｎ、６０Ｎ、７０Ｎ、８０Ｎ与９０Ｎ的８　　种复合材料ＮＯＬ环拉伸及层间剪切试样。　　１．２．２不同缠绕张力复合材料气瓶制备　　Ｔ７００碳纤维在一定缠绕张力作用下浸渍树脂，　采用数控缠绕机在金属内衬表面缠绕成型复合材料　　　　气瓶。缠绕完成后，筒身段复合材料层的厚度为１０　　ｍｍ，采用螺旋向与环向交替缠绕成型，最后采用烘　　箱旋转固化。分别采用如表１所示的６种缠绕张力　　　　制度，缠绕成型６件复合材料气瓶。　　　　　袁１复合气瓶的缠绕张力制度　　　　　　　　　　　Ｔａｂｌｅ１Ｓｅｔｔｉｎｇｖａｌｕｅｓｏｆｔｈｅｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｏｆｖｅｓｓｅｌｓ　ＮＯ．　　　Ｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎ　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ５０Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ６０Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ６５Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ７０Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ８０Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　　　　　　　Ｓｔａｒｔａｔ９０Ｎａｎｄｄｅｃｒｅａｓｅｂｙｌａｙｅｒｓ　　——　收稿Ｅｔ期：２０１５０２２８　　本文作者还有刘哲军和陈亮。　　　　　　作者简介：林松（１９８３一），男，博士，主要从事结构复合材料成型工艺研究。　嘲　蛾　　２０１５年第１０期　　　　　　　玻璃钢／复合材料　２７　　　　　１．３实验方法　　　１．３．１不同缠绕张力ＮＯＬ环性能测试　　—　　　按照ＧＢ／Ｔ１４５８２００５的方法采用万能材料试　　　　验机测试ＮＯＬ环的拉伸强度。　　—　　　按照ＧＢ／Ｔ１４６１２００５的方法采用万能材料试　　验机测试ＮＯＬ环的层间剪切强度。　　１．３．２薄壁金属内衬的外压失稳实验　　　如图１所示，将５６Ｌ金属内衬放置于密闭的外　　　　压实验工装内，金属内衬一端用堵塞密封，另一端由　　　　软管引出使得金属内衬与大气相通，通过增压气泵　　　对密闭的工装进行增压，增压速率为０．０２ＭＰａ／ｍｉｎ，　　直至金属内衬呈现外压失稳破坏，记录失稳压强。　　　图１金属内衬外压失稳试验装置示意图　　　　　　　　Ｆｉｇ．１Ｄｉａｇｒａｍｍａｔｉｃｓｋｅｔｃｈｏｆｔｈｅｅｘｔｅｍａｌｐｒｅｓｓｕｒｅｅｘｐｅｒ　　　　　　ｉｍｅｎｔｏｆｔｈｅｍｅｔａｌｉｎｔｅｒｎａｌｌｉｎｅｒ　　　　１．３．３不同缠绕张力复合材料气瓶水压自紧、疲劳　及爆破试验　　　　　对１～６＃复合材料进行４９ＭＰａ的水压自紧试　　　验，升压速率为７ＭＰａ／ｍｉｎ。　　　　对１～６撑复合材料气瓶进行０～３６ＭＰａ的４００次　　　　　　　疲劳试验，验证气瓶的水压疲劳性能，升压速率为　　１０ＭＰａ／ｍｉｎ；疲劳试验后再分别对１～６＃复合材料气　　瓶进行水压爆破试验，升压速率为１０ＭＰａ／ｍｉｎ，验证　复合材料气瓶的爆破压强。　　１．３．４复合材料气瓶声发射检测试验　　　在６件不同缠绕张力复合材料气瓶水压自紧的　实验过程中对复合材料气瓶的声发射信号进行了检　　　测。复合材料容器检测采用１５０ｋＨｚ传感器和固定　　　　检测门槛，检测门槛值为５５ｄＢ。传感器布置采用了　　　　柱形定位和区域定位相结合的方式，在气瓶上的不　　　　　　　　　同部位布置了５个传感器。１号传感器在上管口　处，２～５号传感器分别在上下过渡区上，呈现交错布　置，传感器布置见图２。　　图２声发射传感器位置示意图　　　　　　　　　　Ｆｉｇ．２ＳｃｈｅｍａｔｉｃｇｒａｐｈｏｆｔｈｅｓｅＲｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅ　　　　　　ａｃｏｕｓｔｉｃｅｍｉｓｓｉｏｎｓｅｎｓｏｒｓｏｎｔｈｅｖｅｓｓｅｌｓ　　　１．３．５复合材料气瓶的ＣＴ检测试验　对实验过程中存在异常区域的复合材料气瓶进　　　　　行ＣＴ检测，每５ｍｍ做一个ＣＴ图片。　　２结果与讨论　　　２．１薄壁金属内衬的外压失稳实验　　　薄壁金属内衬在进行外压失稳试验过程中，载　　　　荷加至０．２０６ＭＰａ时，内衬出现异响，停止加载。拆　　　　　除工装后检查内衬出现破坏。内衬的破坏情况为：　　　内衬三面向里凹起，筒身段出现沿纵向的裂纹，封头　部位由于较厚未出现破坏，金属内衬整体呈现屈服　破坏形式，最后的失稳压力为０．２０６ＭＰａ。从实验结　　果上看，内衬筒身段由于其厚度较薄仅１．４ｒａｍ，为外　　压失稳的薄弱环节。　　　　　根据以上的结果，在缠绕过程中如果缠绕张力　　　选取过大，容易超过金属内衬屈服极限，导致气瓶出　　　现失稳破坏。缠绕张力产生的径向外压不能简单叠　　　　　加，这主要是由于缠绕过程中外层的纤维会使内层　的纤维张力松弛，这样会使得实际缠绕过程中内外　　　层纤维实际施加于金属内衬的外压力比实际简单叠　加的小很多。张力施加对内衬的压力影响由于受到　　以上张力松弛等因素的影响较大，计算较复杂，难度　　较大，需要进行气瓶的缠绕张力试验研究。　　　　　　　　２．２不同缠绕张力ＮＯＬ环的力学性能　　　　　　不同缠绕张力复合材料ＮＯＬ环的拉伸及层间　　　剪切强度的结果如图３和图４所示。随着缠绕张力　的增大，ＮＯＬ环的拉伸与层间剪切强度呈现先增大　　　再减小的趋势，缠绕张力为７０Ｎ时拉伸与层间剪切　　　　强度达到最大值，分别为２９２０ＭＰａ与７３ＭＰａ。这主　　趣漆　缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶性能影响　　２０１５年１０月　　　　要是由于随着缠绕张力的增大，纤维的磨损加重，从　而影响拉伸强度，并且缠绕张力过大也会使得外层　　　纤维过渡挤压内层纤维，胶液从内向外迁移，导致内　层缺胶，这些都会导致复合材料层的性能下降；而缠　绕张力过小会导致缠绕过程中气泡等缺陷不易排　　出，影响复合材料层的密实度，从而影响复合材料的　性能。以上结果表明缠绕张力对复合材料的拉伸以　　　—　及层间剪切性能具有较大的影响，复合材料在６０　　７０Ｎ的缠绕张力范围内性能较优。　ＨＩ　２Ｏ　３０　４０　５０　６０　７０　８０　９０　１００　缠绕张力，Ｎ　　　Ｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎ／Ｎ　　　图３不同缠绕张力ＮＯＬ环的拉伸性能　　　　　　　　Ｆｉｇ．３ＴｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＮＯＬｈｏｏｐｆａｂｒｉｃａｔｅｄ　　　　ｂｙｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｓ　墓詈　鍪　ｌ　１０　２０　ｊｕ　４０　）ｕ　　叫　，ｕ　　ｗ　ｌｏｔ／　缠绕张力，Ｎ　　　Ｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎ／Ｎ　　　图４不同缠绕张力ＮＯＬ环的层剪性能　　　　　　　　　Ｆｉｇ．４ＩｎｔｅｒｌａｍｉｎａｒｓｈｅａｒｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆＮＯＬｈｏｏｐｆａｂｒｉｃａｔｅｄ　　　　ｂｙｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｓ　　　　　　　　　　２．３不同缠绕张力复合材料气瓶的疲劳及　　爆破实验　为了研究缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气　　　瓶疲劳以及爆破性能的影响，采用６种张力制度缠　　　绕成型复合材料气瓶，并且进行了４００次疲劳以及　　　　疲劳后的爆破实验，主要结果如表２所示。　　确瓣　　　表２不同缠绕张力复合材料气瓶的疲劳以及爆破性能　　　　　　　　　　　Ｔａｂｌｅ２Ｆａｔｉｇｕｅａｎｄｂｌａｓｔｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｖｅｓｓｅｌｓ　　　　　　　ｆｉｌａｍｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｂｙｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｓ　　　　　从表２可以看出，采用５０Ｎ逐层递减张力制度　　的复合材料气瓶的疲劳陛能差仅为２１０次。这主要　　　　是由于缠绕张力会对金属内衬产生一个预压应力，　　　从而降低气瓶在工作压力下的应力水平，提高气瓶　　　的疲劳性能，缠绕张力小，预压应力较小，对气瓶的　　　疲劳性能改善有限，特别是对于薄壁金属内衬复合　　　　　　材料气瓶而言，影响会更为显著，Ｊ。而采用６０～　　７０Ｎ之间逐层递减张力制度的复合材料气瓶均具有　　　　较高的疲劳性能，并且４００次疲劳后的爆破压强较　高。从爆破压强的数值上看，在合适的张力区间范　　围内，张力制度对复合材料气瓶的爆破压强影响较　　小。三件气瓶的爆破模式基本相同，均为在筒身段　　靠近气瓶肩部沿环向破坏、在筒身段沿着纵向破坏，　　破坏得较彻底，内衬与复合材料层的破坏碎片较多，　　破坏模式一致性较好。　　　　　　而５＃以及６＃气瓶在水压自紧实验的过程中出　　　　　　　　现漏水，将５拌以及６＃气瓶的漏水区域进行了ＣＴ扫　　　　　　描，从图５上可以看出金属内衬与复合材料层出现　了明显的分层现象，并且金属内衬向内凹陷，出现了　　　　　明显的失稳破坏，与３＃、４＃气瓶缠绕张力为６５Ｎ与　７０Ｎ的气瓶相比差别较大。并且随着缠绕张力的增　　　大，６＃气瓶的失稳现象明显严重于５＃气瓶。¨　　　　如拈“　　‘　　∞　　Ｂｄ甚口ＩＩｓ８　　　　＊室瞬章辑　３０　缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶性能影响　　２０１５年１０月　会使得其对金属内衬的压应力较小，影响疲劳性能；　缠绕张力过大，会使得薄壁金属内衬在缠绕成型过　程中出现失稳破坏。从声发射的结果可以看出，采用　　　　起始张力为６５Ｎ、逐层递减张力制度的复合材料气　　　　瓶在承压过程中信号最少，自紧过程应力释放得比　较充分，说明在此张力制度下复合材料气瓶性能最　　优。缠绕张力对薄壁金属内衬复合材料气瓶的疲劳　以及爆破性能影响较大，声发射信号的收集研究可　以用于指导复合材料气瓶缠绕张力的优化与设计。　参考文献　［１］陈汝训．复合材料天然气气瓶设计的几个问题［Ｊ］．宇航材料工　艺，２０１０，３１（５）：５５．５７．　　　［２］魏喜龙，马国峰，苏峰，等．纤维缠绕压力容器最佳预应力与缠　　—　绕张力关系研究［Ｊ］．纤维复合材料，２０１１，（３）：５３５５．　［３］丁保庚，杨福江，王艳．端部缠绕纤维张力状态分析的有限元方　法［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，２００１，（３）：３－５．　［４］丁宝庚，杨福江．缠绕张力公式的研究［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，　２０００，６（６）：３－６．　　［５］尹秀云，杨德旭．纤维缠绕成型工艺中张力控制系统的研究—　［Ｊ］．纤维复合材料，２００５，３（４７）：４７４９．　　　　『６］王春香，付云忠，杨汝清。等．纤维缠绕过程中的张力分析［Ｊ＿．—　复合材料学报，２００２，１９（３）：１２０１２３．　［７］任明法，郑长良，陈浩然．具有内胆的缠绕容器缠绕层等张力设　计的迭代搜索［Ｊ］．复合材料学报，２００４，２１（５）：１５３．１５８．　［８］嵇醒，戴瑛，顾星若．碳纤维缠绕铝内胆气瓶的有限元分析与自　　　紧设计［Ｊ］．力学季刊，２００３，２４（３）：３８５．３８９．　　　　［９］ＥＥＭｏｒｒｉｓ，Ｍ．Ｓｅｇｉｍｏｔｏ，Ｖ．Ｌｙｎｎ．Ｌｉｇｈｔｅｒｗｅｉｇｈｔｆ　—　ｉｂｅｒ／ｍｅｔａｌｐｒｅｓ　　　　　ｓｕｒｅｖｅｓｓｅｌｓｕｓｉｎｇｃａｒｂｏｎｏｖｅｒｗｒａｐ［Ｊ］．ＡＩ从，１９８６．１５０４：１２９．１３３．　　　　　　　　　［１０］ＫａｂｉｒＭＺ．Ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｐｒｅｓｓｕｒｅｖｅｓｓｅｌｓ　　　　　　　ｗｉｔｈａｌｏａｄｓｈａｒｉｎｇｍｅｔａｌｌｉｃｌｉｎｅｒ［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０００，　４９（３）：２４７－２５５．　　　　　　　　—　［１１］ＯｎｄｅｒＡ，Ｓａｙｍａｎ０，ＤｏｇａｎＴ，ｅｔａ１．Ｂｕｒｓｔｆａｉｌｕｒｅｌｏａｄｏｆｃｏｍｐｏｓ　　　　ｉｒｅｐｒｅｓｓｕｒｅｖｅｓｓｅｌｓ［Ｊ］．ＣｏｍｐＳｔｒｕｃｔ，２００９，８９（１）：１５９．１６６．　　　　　［１２］ＫｅｐｐｎｅｒＥＡ，ＨａｈｎＨＴ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒａｄｉａｌｓｔｒ　　　　ｅｓｓｒｅｌａｘａｔｉｏｎｏｎｆｉｂｅｒｓｔｒ　ｅｓｓｉｎｆ　　　　　ｉｌａｍｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｏｆｔｈｉｃｋｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＭａｎ．　ｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ，１９９５，６（１）：６７－７７．　　　　　　　　　［１３］ＭｅｒｔｉｎｙＰ，ＥｌｌｙｉｎＦ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｆｉｌａｍｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｏｎ　　ｐｈｙｓｉｃａｌａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａ　　　　　ｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．　　—　ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＰａｒｔＡ，３３（１２）：１６１５１６２２．　　　　　　［１４］刘哲军，葛丽，王俊峰，等．复合材料气瓶声发射检测初步研　　—　究［Ｊ］．宇航材料工艺，２０１１，４１（２）：１２０１２３．　　　　［１５］刘怀喜，马润香，张恒．芳纶纤维／环氧树脂复合材料损伤与断—　裂过程的声发射特性［Ｊ］．材料导报，２００４，１８（６）：９３９５．　　’　　　　　’　　　　　’　’’　　　　　ＳＴＵＤＹｏ～ＩＨＥＩＩＬＵＥＮＣＥＵＷＩＤｌＮＧＴＥＮＳｌＵＩＩＵＩＨＥＴＨＩＷＡＬＬ　　　　　　　　　　ＭＥＴＡＬＬＩＮＧＣｏＭＰｏＳＩＴＥＧＡＳＣＹＬＤＤＥＲ　　　—　　—　ＬＩＮＳｏｎｇ，ＷＡＮＧＪｕｎｆｅｎｇ，ＭＵＨａｎ，ＬＩＵＳｈｅｎｇｌｉ　　　　　　　　　（ＡｅｒｏｓｐａｃｅＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００７６，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　　　　　　　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｔｏｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｍｅｔａｌｉｎｎｅｒｌｉｎｉｎｇ　　　　　　　　　　　　　　　—　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｇａｓｃｙｌｉｎｄｅｒ，ｔｈｅＮＯＬｒｉｎｇｓａｍｐｌｅｓａｎｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅｇａｓｃｙｌｉｎｄｅｒｓｗｅｒｅｆａｂｒｉｃａｔｅｄｂｙｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎ　　　　　　　　　　　　　　ｓｉｏｎｓ．Ｔｈｅｆａｔｉｇｕｅａｎｄａｂｒｕｐｔｉｏｎｔｅｓｔｓｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ，ｗｈｉｃｈｗｅｒｅｆｏｌｌｏｗｅｄｂｙａｃｏｕｓｔｉｃｅｍｉｓｓｉｏｎｔｅｓｔ．Ｍｏｒｅｏｖｅｒ，ｔｈｅ　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｅｘｔｅｒｎａｌｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｔｈｉｎｗａｌｌｍｅｔａｌｉｎｎｅｒｌｉｎｉｎｇｗａｓａｌｓｏｔｅｓｔｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｈｓｉｎｄｉｃａｔｅｄｔｈａｔｅｘｔｅｒｎａｌｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆ　　　　　　　　　　　　　　　ｔｈｅｔｈｉｎｗａｌｌｍｅｔａｌｌｉｎｉｎｇ（１．４ｍｍ）ｗａｓｌｏｗ．Ｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｐｒｅｓｅｎｔｅｄｇｒｅａｔｉｍｐａｃｔｏｎｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄ　　　　　　　　　　　　　　　　ｂｌｏｗｉｎｇｕｐｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｇａｓｃｙｌｉｎｄｅｒｓ．Ｗａｔｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓａｎｄａｃｏｕｓｔｉｃｅｍｉｓｓｉｏｎｔｅｓｔｃｏｕｌｄｂｅ　　　　　　　　　　　ｕｓｅｄｔｏｆｌａｍｅｔｈｅｂｅｓｔｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎｏｆｔｈｅｇａｓｃｙｌｉｎｄｅｒｓ．　　　　　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｗｉｎｄｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎ；ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｐｒｅｓｓｕｒｅｖｅｓｓｅｌ；ａｃｏｕｓｔｉｃｅｍｉｓｓｉｏｎ；ｍｅｔａｌｌｉｎｉｎｇ　　　彝蛹蛹