磁铅石结构六铝酸盐热障涂层的研究现状.pdf

　９２　　　材料工程／２０１３年１２期　　　　　磁铅石结构六铝酸盐热障涂层的研究现状　　　　　　　ＲｅｓｅａｒｃｈＳｔａｔｕｓｏｆＨｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅＴｈｅｒｍａｌＢａｒｒｉｅｒ　　　　ＣｏａｔｉｎｇｓｗｉｔｈＭａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅ　　　　　黄亮亮，孟惠民，陈　龙　　　　　　　　　　（北京科技大学新材料技术研究院，北京１０００８３）　　—　　　　　　　ＨＵＡＮＧＬｉａｎｇｌｉａｎｇ，ＭＥＮＧＨｕｉ～ｍｉｎ，ＣＨＥＮＬｏｎｇ　　　　　　　　（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＡｄｖａｎｃｅｄＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆ　　　　　ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　摘要：六铝酸盐材料因其独特的磁铅石结构而具有非常好的高温相稳定性和热物理性能，是一类使用温度可以超过　　　　　　　　　　１２００￣Ｃ，而取代目前经典的氧化钇部分稳定二氧化锆的重要高温热障涂层候选材料。本文详细综述了六铝酸盐的结构　　　　　　　特征、合成方法、物理性能和抗热震性能，并总结了目前对其失效机理及涂层性能改进的研究现状，指出了六铝酸盐热障　　　涂层系统的发展方向。　　　　　　　　关键词：热障涂层；六铝酸盐；磁铅石；失效机理；研究现状　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１～４３８１．２０１３．１２．０１７　　　中图分类号：ＴＢ３５　　文献标识码：Ａ　——　文章编号：１００１－４３８１（２０１３）１２００９２０８　　　　—　　　　　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅｍａｔｅｒｉａｌｓｈａｖｅｅｘｃｅｌｌｅｎｔｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｐｈａｓｅｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｃａｌ　　　　　　　　　　　　　　———　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｆｏｒｉｔｓｓｐｅｃｉａｌｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｉｔｈａｓｔｈｅｐｏｔｅｎｔｉａｌｔｏｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅｔｈｅｓｔａｔｅｏｆｔｈｅ　　　　　　　　　　　　　　　　　ａｒｔｙｔｔｒｉａｐａｒｔｉａｌｌｙｓｔａｂｉｌｉｚｅｄｚｉｒｃｏｎｉａ（ＹＳＺ）ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓａｎｄｗｉｌｌｂｅａｐｐｌｉｅｄａｔｔｈｅｔｅｍｐｅｒ　　　　　　　　　ａｔｕｒｅａｂｏｖｅ１２ｏｏ￣Ｃ．Ｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ。ｓｙｎｔｈｅｓｉｓｍｅｔｈｏｄｓ，ｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｔｈｅｒｍａｌ　　　　　　　　　　　　　—　ｓｈｏｃｋｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅ，ａｎｄｓｕｍｍａｒｉｚｅｄｉｔｓｒｅｓｅａｒｃｈｓｔａｔｕｓｏｎｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｃｏａｔ　　　　　　　　　　　　　　　　ｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｓｗｅｒｅｍａｉｎｌｙｒｅｖｉｅｗｅｄｉｎｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅ．Ｔｈｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｎ　　　　　　　　ｔｈｅｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．　　　　　　　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇ；ｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅ；ｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅ；ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍ；ｒｅｓｅａｒｃｈｓｔａｔｕｓ　　　　　　　热障涂层（ＴｈｅｒｍａｌＢａｒｒｉｅｒＣｏａｔｉｎｇｓ，ＴＢＣｓ），又　　　　　　　　　　　　　　称隔热涂层，是一种陶瓷保护层，通过涂覆工艺将陶瓷　　　　　　　　　　　　　　沉积在热端部件表面，将部件与高温燃气隔离，利用陶　　　瓷的低导热性，使高温燃气和工件基体金属之间产生　　　　　　　　　　　　　　　　　　很大的温降，使其免受高温氧化、腐蚀或者磨损，以达　　到保护热端部件、提高燃气热效率和延长热机寿命的　目的　。　目前最经典、使用最广泛的热障涂层材料是氧化　　　　　　　　　　—　钇部分稳定二氧化锆（６～８ＹＳＺ，ｙｔｔｒｉａｓｔａｂｉｌｉｚｅｄｚｉｒ　　　ｃｏｎｉａ），作为热障涂层面层材料，６～８ＹＳＺ具有许多不　　　　　　　　　　　　　　　　　　　可比拟的优势，如熔点高、热导率低和热胀系数较高　　　　　　　　　　　　　　等。但是，ＹＳＺ涂层最主要的不足之处是长期使用温　　　℃　　　　　　　　　　　度低于１２００，在更高温度下，ＹＳＺ发生Ｔ（非相变　　　　　　　　　　　　　　　的四方）相到Ｔ（四方）相与Ｃ（立方）相然后到Ｍ（单　　　　　　　斜）相的转变，在相变过程中体积膨胀约３．５，使涂　　　　　　　　　　　　　　层中产生热膨胀不匹配应力，促进裂纹的形核和扩展；　　　　　　　　　　　　　　　同时，由于发生烧结，引起涂层致密化，将导致涂层的　　　　　　　　　　　容应变能力下降而热应力增大，加速涂层剥落失效，从　　　　　而降低涂层的热循环寿命］。　　　　　　　　　　　　　　　　　于是，一系列更高温度下使用的新型热障涂层　　　　　　　　　被开发出来，其中具代表性的两类是稀土锆酸盐材　　　　　　　　　　　　料和六铝酸盐材料。稀土锆酸盐（Ｌｎ。Ｚｒ。Ｏ）Ｌｎ包括　　　　　　　　　Ｌａ，Ｇｄ，Ｓｍ，Ｎｄ，Ｅｕ，Ｙｂ等元素的一种或几　　　　　　　　　　种Ｅ７－１２￣，其熔点高，在熔点以下无相变，然而目前制　　　　　　　　　　　　　　　　　　　备的稀土锆酸盐涂层循环寿命较低。六铝酸盐材料　　　　　　　　　　　　　　　　　　　为磁铅石型结构，此类结构物质具有高熔点、高热膨　　　　　　　　　　　　　　　胀系数和低热导率。且具有和ＹＳＺ相似的热物理性　　　　　　　　　　　　　　　　能，但它的热化学稳定性和结构稳定性比ＹＳＺ要好，　　℃　　　　　　　　　　　　　　　能在１４００下长期使用且无相变，并且具有良好的　　　　　　　　　　　　　　　　　抗烧结、抗氧化、耐腐蚀性能，且热导率比ＹＳＺ　　　　　　　　　　　　　℃　　低ｌ１］。因此，六铝酸盐涂层可能成为耐１２００以　　　　　　　　　　　　　　　　上高温的新型热障涂层材料。本文通过综述六铝酸　　　　　　　　　　　　　　　　　　　盐的研究现状，以期能够为其进一步研究提供一定　　　　的参考和借鉴。　９４　　　材料工程／２０１３年ｌ２期　　　　　　　℃泡沫。将黄色泡沫缓慢加热（１／ｒ　℃　　　ａｉｎ）至３５０，保温　　　　　　　　　　　　　５～８ｈ，以去除挥发性有机物，得到棕色多孔非晶磁铅　　　　　　　　　　　　石结构氧化物和一些烧焦的有机物。最后将泡沫进行　　℃　　　研磨，并在８００下烧结５～８ｈ，以去除残余的碳，得到　　　　　　　　　　　　　　　白色粉末，再根据需要进一步高温烧结即可得到六铝　　　酸盐。如Ｎ．Ｐ．ＢＡＮＳＡＬ等＿２］用溶胶一凝胶法制备得　　　　　　到了ＬａＭｇＡ１１１０１９，ＧｄＭｇＡ１１１Ｏ１９，ＳｍＭｇＡ１１１Ｏ１９和　　　　　　　　　　　　Ｇｄ。ＹｂＭｇＡ１Ｏ１。四种六铝酸盐。ＺＨＡＮＧＪ．Ｆ．　　　　　　　　　　等＿２。用溶胶一凝胶法，以Ｌａ２Ｏ。，Ｎｄ２Ｏ３，Ｓｍ２Ｏ。，　　　Ｇｄ：Ｏ。，Ｍｇ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏ，Ａｌ（ＮＯ３）。・９Ｈ２Ｏ和硝　　　　　　　　　　　　　酸为原料，制备得到了ＩａＭｇＡｌＯＮｄＭｇＡ１Ｏ　　　　　ＳｍＭｇＡ１１１Ｏ１９和ＧｄＭｇＡｌ１１Ｏ１９。　　　　　　　　　　　　　化学共沉淀法口妇常以稀土硝酸盐，ＬａＯ。，Ｍｇ　　　　　　　　　（ＮＯ。）・６ＨＯ，Ａｌ（ＮＯ。）。・９ＨＯ为原料。首先将　　　　　　　Ｍｇ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏ，Ａ１（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ溶解到去离　　　　　　　　　　　　　　　　子水中，按照六铝酸盐的原子比计算稀土硝酸盐的质　　　量，并加入到溶液中，将得到的溶液混合、搅拌、过滤，　　　　　　　　　　　　　　再缓慢加入过量的氨水并不断搅拌，得到凝胶状的沉　　　淀。用去离子水将沉淀清洗多次后，再用酒精清洗两　　　　　℃　　　　　　　次。将沉淀干燥，并在８００下烧结５ｈ。再经高温烧　　　　　　　结处理即可得到六铝酸盐。　　　　　　　ＷＡＮＧＹ．Ｈ．等，Ｒ．ＧＡＤＯＷ等，Ｃ．　　　　　　　　　ＦＲＩＥＤＲＩＣＨ等＿３均使用化学共沉淀法制备得到了　　　　　　ＬａＭｇＡ１１１Ｏ１９。ＷＡＮＧＹ．Ｈ．等副以Ｌａ２０３，Ｎｄ２０３，　　　　　　　Ａｌ（ＮＯ）・９ＨＯ，Ｍｇ（ＮＯ。）・６Ｈ。Ｏ和硝酸为原料制　　　　　　　　备合成了￣Ｍｇａｌ１１Ｏ１９，９Ｎｄ０ＭｇａｌｌＯ１９和Ｉ．８Ｎｄｏ．２一　Ｍｇａｌ１１Ｏ１９。　　　　　２．２六铝酸盐的性能　　　　目前对六铝酸盐材料的性能研究主要集中在材料的　　　　　　　热导率和热膨胀系数，因为材料的这两种性能直接决定　了其作为热障涂层的性能。而在强度、硬度、弹性模量、　　　　　　　　　　抗折强度等性能方面，目前只有ＪＩＡＮＧＢ＿等＿３３＿和　　　　　　　　　　ＺＨＡＮＧＹ．等０Ｊ对ＬａＭｇＡ１Ｏ１。进行了报道，其强度和　∞　　　　　　硬度如表１所示［ｌ３３ｌ，其物理性能如表２所示［。　　　　　　　表１ＬａＭｇＡＩ１１０１９强度和硬度　　　　　　　　　　Ｔａｂｌｅ１ＳｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｍｉｅｒｏｈａｒｄｎｅｓｓｏｆＬａＭｇＡ１１１Ｏ１９［。＇　　　　　　’　　Ｆｌｅｘｕｒａｌｓｔｒｅｎｇｔｈ／ＭＰａＥｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓ／ＧＰａＰｏｉｓｓｏｎＳｒａｔｉｏ３５３．３±　　１２．５　２５９　０．２３　　　　　　　　　　三！竺型！！！！！！！：竺：：：℃　　２．８Ｏ一３．８７（ＲＴ一１２ＯＯ）　　　　　　　　　　　ＷＡＮＧＹ．Ｈ．等跎测量了ＬａＭｇＡ１Ｏ１９及其　℃　Ｄｙ，Ｎｄ掺杂化合物从室温到１２００范围内的热导率　　　　　　　　　　　　　为２．５２～３．８９Ｗ・ｍ・Ｋ（图３），可知，随温度升　　　　　　　　高，热导率不断降低并趋于稳定。℃　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ／　　　　　　　　　　　图３ＬａＭｇＡＩ１１Ｏ１。分别掺杂Ｎｄ和Ｄｙ的热导率［３２，３４］（ａ）掺杂Ｎｄ；（ｂ）掺杂Ｄｙ　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｆｉｇ．３ＴｈｅｒｍａｌｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙｏｆＬａＭｇＡＩ１１Ｏｌ９ｄｏｐｅｄｗｉｔｈＮｄａｎｄＤｙＥ３２，３４］（ａ）ｄｏｐｅｄｗｉｔｈＮｄ；（ｂ）ｄｏｐｅｄｗｉｔｈＤｙ　　　　　　Ｎ．Ｐ．ＢＡＮＳＡＬ等测量了ＬａＭｇＡ１１１Ｏ１。及Ｓｍ，　　　　　　　　Ｙｂ和Ｇｄ掺杂化合物从室温到１１５０￣Ｃ的热导率为　　　　　　　　　　　　　　２．０～２．８Ｗ・ｍ・Ｋ一，且随温度升高，热导率略有　　　　　　　降低，其中经掺杂的Ｇｄ。．ＹｂＭｇＡ１Ｏ。的热导率要　　　　　　　　　　　低于ＧｄＭｇＡ１１１Ｏ１９。姜斌等测量了ＬａＭｇＡ１１Ｏ９　　　　及Ｇｄ掺杂化合物在８００￣Ｃ时的热导率，结果表明，随　　　　　≥　　　一下．暑．ｌＪ＼占ｌ＾一Ｔｌ口ｌ１００ＩＢ＿【暑二＿Ｌ　　　　　≥　　　∞　　Ⅵ　一．暑．ｊ／Ａ罩【＾ｌｌ。ｎｐ８一善上　　　　　磁铅石结构六铝酸盐热障涂层的研究现状　９５　　…　　　　　　　　着ＬａＧｄＭｇＡ１Ｏ。（ｚ一０～１）中ｚ的增加，热导率　　　　　　　　　　　　呈现单调递减，当一１时（ＧｄＭｇＡ１Ｏ）的热导率最　　　　　　　　低，为１．７８Ｗ・Ｉｎ・Ｋ一。ＷＡＮＧＹ．Ｈ．等［３２３指出　　　　　　　　　　　　　　晶体的热导率与声子的平均自由程成正比，随着温度　　　　　　　　　　　　　　增加，声子振动能量增加，平均自由程减小，因为热导　　　　　　　　　　　　　　　　　率减低。在高温下，辐射散热也对声子传导行为产生　　　　　　影响，因此，热导率降值随温度增加将趋于稳定。同　　　　　　　　　　　　　时，声子平均自由程与相对原子量成反比，Ｌａ（１３８．９）　　　　　的原子量低于Ｓｍ（１５０．４），Ｙｂ（１７３．０），Ｇｄ（１５７．３）和　　　Ｎｄ（１４４．２）等掺杂原子，所以通过掺杂相对原子量大　　　　　　　　　　的稀土元素能够降低六铝酸盐的热导率ｌ＿６］。　　　　　　　　　　　—　Ｎ．Ｐ．ＢＡＮＳＡＬ等研究了四种六铝酸盐Ｌａ　　ＭｇＡｌ１１Ｏ１９，ＳｍＭｇＡｌ１１Ｏ１９，ＧｄＭｇＡ１１１ｏ１９和Ｇｄｏ．７Ｙｂｏ．３一　　　℃　　　　　ＭｇＡ１Ｏ１。从室温到１５００的热膨胀系数，依次为９．５×　　１０一，９．７×　１０一，９．６×　　　１０一Ｋ一和９．６×　　　　　１０一Ｋ。同　　　　　　　　　　　　　时，指出磁铅石结构材料热膨胀性与其组成无关，由其　　　　　　　　磁铅石的晶体结构所决定。热膨胀系数与７ＹＳＺ相　　　当，且能与高温合金较好的相匹配。热膨胀系数与其　　　　　　　　掺杂无关，主要取决于其晶体结构。ｗＡＮＧＹ．Ｈ．　等¨　　　　　　　　　　３测量了ＬａＭｇＡ１ｌｌＯ１９和Ｌａ０＿８Ｎｄｏ．２ＭｇＡ１ｌ１Ｏ１９在℃　　　　　　１２００的热膨胀系数分别为８．４９×　　　　　１ＯＫ和８．５８×　　　‘　　　　　　　℃　　　　　１ＯＫ。。同时指出，从室温到１２００线性膨胀系数　　　　　　　　　　　　　　连续增加，这是由于温度增加晶格振动增强所致，也表　　　　　　　　　　　　　　　　　　　明该温度范围内，没有相变发生。姜斌等［２测量了　　　　　℃　　　ＬａＭｇＡ１１１ｏ１９和ＧｄＭｇＡ１１１Ｏ１。在２００～１２００温度范　　　　　　　　　围内的热膨胀系数分别为９．１７×　　　　　１０Ｋ和９．３９×　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１ＯＫ－。。曹学强研究指出，通过掺杂能够略微增　　　　　　　　　　—　　　　　　　　加热膨胀系数，这是由于ＮｄＯ等的键能略低于　—　　　　　Ｉａｏ所致，稀土元素Ｌａ到Ｅｕ，原子序数依次增大，　　　　　　半价依次减小，ＲＥ～Ｏ的键能依次减小。上述结果　　　　　　　　表明，通过掺杂稀土元素对六铝酸盐材料的热膨胀　　　　　　　　　　　　　　　　　　系数的改变非常小，这是由于其稳定的磁铅石结构　　　　　所决定的。　　　　　　　　　　　　　　　　抗热震性是评价涂层使用寿命的重要性能之一，　　　　　　　　　　　—　ＺＨＡＮＧＪ．Ｆ．等＿２。］通过冷压、烧结法制备了ＬａＭｇ　　　　　　Ａｌ１１Ｏ１９，ＮｄＭｇＡ１１１Ｏ１９，ＳｍＭｇＡｌ１１Ｏ１９和ＧｄＭｇＡ１１ｌＯ１９　　　　　　　　　　　　　　　　　　四种六铝酸盐陶瓷，其相对密度依次为６０．５，　　　　　　　　　℃　６８．３，７５．２和５６．３。并进行了高温１２００下保　　　　　　　　　　　　　　　　　温１０ｍｉｎ，然后放入水中淬冷的热震实验，同时以　　　　　　　　　　　　８ＹＳＺ进行对比。结果表明，ＬａＭｇＡ１ＯＮｄＭｇＡ１一　　　　　　　　　　　ＯＳｍＭｇＡ１Ｏ。和ＧｄＭｇＡ１Ｏ。四种六铝酸盐陶瓷　　　　　及８ＹＳＺ的循环次数依次为１８９，１１３，８２，４和１２。即　　　　　　　　　　　　　　　　除了ＧｄＭｇＡ１。Ｏ外，其他三种铝酸盐的陶瓷循环寿　　　　　　　　　　命远高于８ＹＳＺ。ＣＨＥＮＸ．Ｌ．等以不锈钢为基体，　　—　　　　　　　　以ＭＣｒＡｌＹ（ＭＮｉ，Ｃｏ，Ｆｅ）为黏结层，用大气等离　　　　　　　　子喷涂的方法制备了ＮｄＭｇＡ１ＯＳｍＭｇＡ１Ｏ　　　　　　　　　　　　　　　　ＧｄＭｇＡ１１Ｏ。和ＳｒＡ１２Ｏ。四种涂层。并用煤气火焰　　　　　　　　　在５ｍｉｎ内将涂层表面加热到（１２５０±℃　　　　５０），然后淬　　　　　　　　　　　　　　　　　冷，不断重复，直至涂层剥落超过５，并以ＬａＭｇＡ１一　　　　　　　　　　　　　Ｏ。。涂层进行比较。结果表明，六铝酸盐涂层的循环寿　　　　　　命随ＲＥ什离子半径的减小而降低，及ＬａＭｇＡＩＯ。具　　　有最佳的热循环寿命。以上研究结果均表明六铝酸盐　　　　　　　　　　　　　　　　　具有良好的抗热震性能，这与其特有的六方片状晶体　　　　　　　　　　　　结构密切相关。六方片状结构在高温烧结过程中有利　　　于保持其片层间的空隙，且板片状晶体厚度越小，抗烧　　　　结性能越好，对提高涂层寿命越有利。同时，板片间空　　　隙能有效阻止裂纹扩散，防止涂层因裂纹尖端应力集　　　　中而发生断裂。　　３涂层失效机理　　　　３．１高温腐蚀失效　　　　　　　　ＣＨＥＮＸ．Ｌ．等＿２研究指出，ＬａＭｇＡ１ｌ１Ｏｌ９涂层　　　　　　　　　　　　　　　　在５０ＮａＳＯ＋５０Ｖ。Ｏ（质量分数，下同）腐蚀环　℃　　　　　　　　　　　　　境中，９５０高温条件下主要分解产生Ａ１。Ｏ。和　　　　　　ＭｇＡ１。Ｏ尖晶石。其腐蚀过程：高温环境下，ＮａＳＯ　　　　　　　　　　　　　　和ＶＯ生成的ＮａＶＯ。对ＬａＭｇＡ１ｕＯ有腐蚀性作　　　　　　　用，并产生ＬａＶＯ，０【一Ａ１２Ｏ。，ＭｇＯ和Ｎａ２Ｏ。Ａ１２Ｏ３和　　　　　　　　　　ＮａＶＯ。进一步反应产生ＡｌＶＯ和Ｎａ２Ｏ。ＮａＡ１Ｏ２　　　　　　　　　　　和ＭｇＯ反应产生ＭｇＡ１Ｏ尖晶石，反应方程式为　　　　　２ＬａＭｇＡｌ１１Ｏ１９（ｓ）＋２ＮａＶＯ３（１）一２ＩａＶＯ４（ｓ）＋　　　ｌｌＡ１２０３（ｓ）＋２ＭｇＯ（ｓ）＋Ｎａ２Ｏ（１）　（１）　　—　　　　Ａｌ２Ｏａ（ｓ）＋２ＮａＶＯ３（１）２ＡｌＶＯ４（１）＋Ｎａ２Ｏ（１）　（２）　　　Ａ１２Ｏ。（ｓ）＋Ｎａ２Ｏ（１）－－－￣２ＮａＡ１Ｏ（１）　（３）　　　　　２ＮａＡ１０２（１）＋ＭｇＯ（ｓ）－－￣ＭｇＡ１２０４（ｓ）＋Ｎａ２０（１）　（４）　　　　３．２热循环失效　　　　　　　　　　　　　　　　　造成ＴＢＣｓ失效的因素很多。由于材料参数不　　　　　　　　　　　　　　　　　　　匹配，界面氧化及复杂的几何结构等原因，陶瓷涂层　　　　　　　　　通常受到压缩应力、拉伸应力和弯曲剪切应力的共　　　　　同作用，最终导致界面裂纹产生，从而产生涂层的最　　　　　　　　终剥落。同时，在服役过程中由于力学、热学、化学　　　　　　　等方面的影响，导致涂层中应力增加，若热障涂层中　　　所叠加的总应力超过其所能承受的临界值时就会导　致涂层剥落失效　　。热障涂层的失效方式主要有　　　　　　　　　　　　　　　　四种［４卜：（１）陶瓷面层中出现垂直于表面的纵向　　　　　　　　　　　　　　　　贯穿性裂纹，导致面层断裂，ＴＢＣｓ失效；（２）陶瓷面　　　　　　　　　　　　　　　　层中出现平行于表面的横向裂纹，部分面层起皮、剥　　　　　　　　　　　　　　　落，ＴＢＣｓ破坏；（３）陶瓷面层／氧化膜／黏结层界面　９６　　　材料工程／２０１３年１２期　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　处、陶瓷面层／氧化膜的界面开裂与氧化膜／黏结层　　　　　界面开裂，导致ＴＢＣｓ破坏；（４）黏结层／基体界面开　　　　　　裂，ＴＢＣｓ整个脱落。　　　　　　　　　目前国内外学者对六铝酸盐热障涂层的热循环失　　　　　　Ⅲ　　　　　　　　　效机理进行了深入研究２，并发现其失效形式主要　　　　　　　　　　　为第一种和第三种，其失效机理：六铝酸盐热障涂层与　　　　　　　　　　　　　　　高温合金基体物理性能不匹配。陶瓷面层硬脆，抗热　　　　　　　　　　　　　　震性差，而高温合金或金属黏结层的硬度比陶瓷要低　　　　　　　很多，塑性较好，抗热冲击。其中，最主要的因素是六　　　　　　　　　　　　铝酸盐涂层的热膨胀系数要低于金属基底。这种物理　　　　　　　　　　　　　　　　　特性的差异导致涂层系统在经历温度变化时，陶瓷面　　　　　　　　　　　　　　　　　层与黏结层和金属基底的热变形量不同，产生形变热　　　　　　　　　　　　　　　　　应力。在升温状态时，陶瓷因膨胀量小受拉。在这种　　　　　　　　　　　　　情况下，如果陶瓷层本身存在纵向微裂纹源，就可能沿　　　　　　　　　　　　　着裂纹源开裂，形成垂直于表面的纵向贯穿性裂纹（第一　　类失效）；降温时陶瓷面层受到剪切压应力，容易在　　　　　　　　　　　陶瓷面层／氧化膜界面处产生破坏（第三类失效），导致　　　　　涂层剥落失效。　　　　　　　　　　　　　　　　　黏结层在高温氧化时会形成热长大氧化物　　　　　　（ＴｈｅｒｍａｌｌｙＧｒｏｗｎＯｘｉｄｅ，ＴＧＯ），这是一个体积膨胀　　　　　　　　　　　　的过程。黏结层的保护性氧化膜ＴＧＯ在ＴＢＣｓ中具　　　　　　　　　　　　　　　　有重要作用，但氧化膜生长引人的生长热应力又不可　　　　　　　　　　　　　　　避免地成为导致ＴＢＣｓ破坏的又一原因。ＣＡＯＸ．　　　　　　　　　　　　　　　Ｑ．等ｌ＿研究表明，由于ＴＧＯ的生长，导致表面陶瓷　　　　　　　　　　　　涂层的厚度减小（从３３０ｐｔｍ降为３００ｔ￣ｍ）。黏结层发　　　　　　　　　　　　　生了选择性氧化，黏结层中的Ｙ向热生长氧化物中扩　　　　　　　　　　　　　　　　　散，Ｙ和Ｌａ都是稀土元素，具有相似的性质和离子半　　　　　　　　　　　　　　　　　　　径。Ｌａ被扩散进入陶瓷层的Ｙ所取代。当黏结层　　　　　　　　　　　　　　　　中Ｙ的浓度低于一定的水平时，黏结层塑性降低，在　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　热循环过程中易产生裂纹。同时，氧化膜的生长或　　　　　　　　涂层与基体合金的互扩散使黏结层中Ａｌ被大量消　　　　　　　　　　　　　　　　　　　耗，涂层中可能出现脆性相，如在黏结层靠近基体处　　　　　　　　　　　　　　　　　出现ａ～Ａ１Ｏ。相。脆性相使涂层塑性降低，可能导致　　　　　　　　　　　　　　陶瓷层／黏结层界面开裂（第３类失效），ＴＢＣｓ整个　　　脱落。　　　　　　此外，ＣＨＥＮＸ．Ｉ．等ｌ＿２研究发现，在大气等离　　　　　　　　　　　子喷涂层过程中，镁基六铝酸盐由于发生急速冷却，形　　成了部分非晶成分。同时发生了部分分解，其分解反　　　应方程式为　　　—　　　　　　　　ＲＥＭｇＡ１ｌ１Ｏ９ＲＥＡ１０。＋ＭｇＯ＋５Ａｌ２Ｏ３（５）　　　　在高温条件下，非晶成分将发生再结晶过程，同　　　　　　　　　　　　　　　　　　时，由于ＡｌＯ。高温下会发生相变，因其物理性能和　　　　　　　　　　　　　六铝酸盐存在差别，在热循环过程中将成为裂纹源，致　　　　　使涂层失效加速。　　　４涂层改性研究　　　　４．１掺杂改性　　　　　　　　　　　通过掺杂其他稀土元素或耐高温氧化物可以有效　　　　提高热障涂层的性能和使用寿命，这也是目前热障涂　　　　　　　　　　　　　　层的发展趋势。对于六铝酸盐而言，由于其特殊的磁　　　　铅石结构，稀土元素掺杂对其热膨胀系数提高很小，但　　　　　　　　　　　　　　却可以一定程度上降低其热导率，提高使用寿命。如　　　　ＬａＭｇＡ１Ｏ。掺杂Ｇｄ，Ｎｄ，Ｄｙ等＿２　　元素后，高温　　　　”　热导率显著降低。这是由于原子质量更大的Ｏｄ，”　　　　　”　　　　　　　　　　　Ｎｄ，Ｄｙ抖取代了Ｌａ，能够增强声子散射作用，同　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　时引起的晶格畸变对声子散射也具有重要作用。　　　　℃　　　　　　　　ＷＡＮＧＹ．Ｈ．等＿２在１７００下，通过无压烧结１０ｈ　　　　　　　　　制备了ＩａＭｇＡ１Ｏ。一Ｙｂ。Ａｌｏ复合陶瓷材料，研究　　　　　　　　　　　　　发现，掺杂微量的石榴石结构Ｙｂ。ＡｌＯ后，随温度的　　　　　　　　　　　　　不断升高，ＬａＭｇＡ１Ｏ。一Ｙｂ。ＡｌＯ复合陶瓷材料的　　　热膨胀系数线性增加，而热扩散率逐渐降低。从室温　℃　　　　　　　　　　　　到１２００，ＬａＭｇＡ１Ｏ。一Ｙｂ。Ａ１Ｏ陶瓷的热导率改　　　　　　　　　　　　变很小，为２．６～３．９Ｗ・ｍ・Ｋ。李吉皎等９＿以　　　　　　　　　　　　　　　　板片状的ＩａＭｇＡ１Ｏ。粉体作为８ＹＳＺ材料的添加　　℃　　　　　　　剂，在１６００下保温３ｈ制备得到ＬａＭｇＡ１Ｏ。一８ＹＳＺ　　　　　　复相陶瓷，其致密度比纯的８ＹＳＺ陶瓷要高。添加具　　　　　　　　　　　　　　　　有板片状结构的ＬａＭｇＡ１Ｏ。晶粒可较明显地改善　　　　　　　　　　　　　　　８ＹＳＺ陶瓷的力学性能，当ＩａＭｇＡ１Ｏ添加量为　　　　　　　　　　　　　　２０时，８ＹＳＺ基复相陶瓷的抗弯强度和断裂韧性分　　　　　　别达２９７．４ＭＰａ和４．０ＭＰａ・ｍ。　　　４．２结构改进　　　　　　　　　　　　　　热障涂层系统结构主要分为双层结构，多层结构　　　　　　　　　　　　和梯度结构系统，如图４所示＿６］。双层结构系统由基　　　　　　　　　　　　　　　　　体、中间黏结层和陶瓷面层组成，表面陶瓷层厚大约　　　　　　　　　　３００／￣ｍ，黏结层的厚度在１００～１５０ｐｔｍ之间，其结构示　　　　　　　　　　　意图如图４（ａ）所示。陶瓷面层导热率低，抗高温能力　　　　　　　　　　　　　　　　强；金属黏结底层的主要作用是改善陶瓷层和金属基　　　　　　　　　　　　　体的物理相容性，同时提高基底的抗氧化性能。这是　　　目前热障涂层所采用的主要结构形式，该系统具有结　　　　构简单、制备工艺简单、耐热能力强等几大优点。然　　　　　　　　　　　　　　　　而，缺点是黏结层与陶瓷层的热膨胀系数在界面跃变　　　　　较大，在热载荷下，将在涂层内部产生较大的应力，热　　　　　　　　　　　　　　震性能难以得到进一步提高，并且涂层结合能力比较　　差。于是，改变传统热障涂层系统结构成为了改善涂　　层使用寿命的重要途径。对六铝酸盐热障涂层系统主　　　　　　　　　　　　要有双陶瓷涂层结构和功能梯度结构系统结构两种。　　　　　　　　　　　　　　　　　　双陶瓷涂层结构系统是多层结构系统的改进结　　　　　　　　　　　构。多层结构系统是为了解决单独一种材料难以满足　９８　　　材料工程／２０１３年１２期　　　　　　　　［２３ＳＣＨＵＬＺＵ，ＬＥＹＥＮＳＣ，ＦＲＩＴＳＣＨＥＲＫ．Ｓｏｍｅｒｅｃｅｎｔｔｒｅｎｄｓ　　　　　　　　　ｉｎｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆａｄｖａｎｃｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ　　　—　［Ｊ］．ＡｅｒｏｓｐａｃｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００３，７（１）：７３８０．　　　　　　　　［３］ＥＶＡＮＳＡＧ，ＭＵＭＭＤＲ，ＨＵＴＣＨＩＮＳＯＮＪＷ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ　　　　　　　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇｔｈｅｄｕｒａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．Ｐｒｏｇｒｅｓｓ　　　—　　ｉｎＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，２００１，４６（５）：５０５５５５．　　　　　　　　　［４］ＭｕＭＭＤＲ，ＥＶＡＮＳＡＧ，ＳＰＩＴＳＢＥＲＧＩＴ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ　　　　　　　　　　　　ｏｆａｃｙｃｌｉｃｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙｆｏｒａｔｈｅｒｍａｌｇｒｏｗｎｏｘｉｄｅｉｎａ　　　—　ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００１，４９（１２）：２３２９　２３４０．　　　　　　　　　　　　Ｅ５］ＷＲＩＧＨＴＰＫ．ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃｙｃｌｉｃｓｔｒａｉｎｏｎｌｉｆｅａＰＶＤＴＢＣＥＪ］．　　　　—　　ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，１９９８，２４５（２）：ｉ９１２００．　　　　　　—　［６］曹学强．热障涂层材料［Ｍ］．北京：科学出版社，２００７．２３２５，２３１—　２４５．　　　　　　　　　　　—　［７１ＢＡＮＳＡＩＮＰ，ＺＨＵＤＭ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｄｏｐｉｎｇｏｎｔｈｅｒｍａｌｃｏｎｄｕｃ　　　　　　　　　　ｔｉｖｉｔｙｏｆｐｙｒｏｃｈｌｏｒｅｏｘｉｄｅｓｆｏｒａｄｖａｎｃｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ　　　—　［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２００７，４５９（１２）：１９２—　１９５．　　　　　　—　［８３ＳＡＲＵＨＡＮＢ，ＦＲＡＮＣＯＩＳＰ，ＦＲＩＴＳＣＨＥＲＫ，ｅｔａ１．ＥＢＰＶＤ　　—　　　ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｏｆｐｙｒｏｃｈｌｏｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄＬａ２ＺｒｚＯ７一ｂａｓｅｄＴＢＣｓ［Ｊ］．　　　—　—　　ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４，１８２（２３）：１７５１８３．　　　　　　　　［９］ＶＡＩ］ＥＮＲ，ＴＲＡＥＧＥＲＦ，ＳＴＯＶＥＲＤ．Ｎｅｗｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　　　　　—　ｃｏａｔｉｎｇｓｂａｓｅｄｏｎｐｙｒｏｃｈｌｏｒｅ／Ｙｓｚｄｏｕｂｌｅ～ｌａｙｅｒｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｉｎ　　　　　　ｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＣｅｒａｍｉｃＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４，１（４）：—　　３５１３６１．　　　　　　　—　　　—　［１Ｏ］ＷＵＪＣ，ＩｕｓＹ．Ｐａｔｃｈｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｏｎｄｉｆｆｕｓｉｏｎｌｉｍｉｔｅｄ　　　　　　　—　ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｄｉｌｕｔｅｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎｏｆｐａｒｔｉａｌｌｙａｃｔｉｖｅｓｐｈｅｒｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒ　　　—　　ｎａｌｏｆＣｈｅｍｉｃａｌＰｈｙｓｉｃｓ，２００６，１２４（２）：３４０３４１．　　　　　　　———　［１１１ｗｕＪ，ＷＥＩＸ，ＰＡＤＴＵＲＥＮＰ，ｅｔａ１．Ｌｏｗｔｈｅｒｍａｌｃｏｎｄｕｅｔｉｖ　—　　　　—　—　ｉｔｙｒａｒｅｅａｒｔｈｚｉｒｃｏｎａｔｅｓｆｏｒｐｏｔｅｎｔｉａｌｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ－ｃｏａｔｉｎｇａｐ　　　　　　ｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅｔｙ，２００２，８５—　　（１２）：３０３１３０３５．　　　　　　　　　　　［１２］ＲＡＭＡｃＨＡＮＤＲＡＮＣＳ，ＢＡＬＡｓＵＢＲＡＭＡＮＩＡＮＶ，　　　　　　　　　ＡＮＡＴＨＡＰＡＤＭＡＮＡＢＨＡＮＰＶ．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ，ｓｐｈｅｒ０ｉｄｉｚａｔｉｏｎ　　　　　　　　—　ａｎｄｓｐｒａｙｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｌａｎｔｈａｎｕｍｚｉｒｃｏｎａｔｅｕｓｉｎｇｔｈｅｒｍａｌｐｌａｓ　　　　　　ｍａｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，２０６—　　（１３）：３０１７３０３５．　　　　　　　　　—　［１３］ＫＨＯＲＫＡ，ＤＯＮＧｚＬ，ＧＵＹＷ．Ｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｆｕｎｃｔｉｏｎａｌ　　　　　　ｌｙｇｒａｄｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，１９９９，—　　３８（６）：４３７４４４．　　　　　　　　［１４］ＲＯＮＥＲＴＶＡ￣ＥＮ，ＭＡＲＩＡＯＪ，ｅｔａ１．Ｏｖｅｒｖｉｅｗｏｎａｄｖａｎｃｅｄ　　　　　　ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—　　２Ｏ１０，２０５（４）：９３８９４２．　　　　　　　　　　　［１５］ＬＥＶＩＣＧ．Ｅｍｅｒｇｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｓａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｅｓｆｏｒｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　　　　　　　—　ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ１．ＣｕｒｒｅｎｔＯｐｉｎｉｏｎｉｎＳｏｌｉｄＳｔａｔｅａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉ—　　ｅｎｃｅ，２００４，８（１）：７７９１．　　　　　　　［１６］徐军，马笑山，沈雅芳，等．磁铅石结构晶体ＬａＭｇＡＩＨ０１９形态学　—　［Ｊ］．材料科学进展，１９９１，５（６）：５０２５０７．　　　　　　　　　　—　ＸＵＪ，ＭＡＸＳ，ＳＨＥＮＹＦ，ｅｔａ１．Ｃｒｙｓｔａｌｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｏｆｍａｇ　　　　　　—　ｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅＬａＭｇＡ１】ＩＯ１９［Ｊ１．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅＰｒｏ—　　ｇｒｅｓｓ，１９９１，５（６）：５０２５０７．　　　　　　　［１７］ＫＡＨＮＡ，ＬＥＪＵＳＡＭ，ＭＡＤＳＡＣＭ，ｅｔａ１．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ，　　　　　—　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｏｐｔｉｃａｌ，ａｎｄｍａｇｎｅｔｉｃｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｌａｎｔｈａｎｉｄｅａｌｕｍｉ　　　　　　　—　ｎａｔｅｓｉｎｇｌｅｃｒｙｓｔａｌｓ（ＬｎＭＡ１ｌｌＯｌ９）［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｈｙｓ—　　ｉｃｓ，１９８１，５２（１１）：６８６３６８６９．　　　　　　　　—　［１８］ＸＩＥＩ，ＣＯＲＭＡＣＫＡＮ．Ｃａｔｉｏｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｎｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍ　　　　　　ｂｉｔｅａｎｄｆ－ａｌｕｍｉｎａｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｒｉｇｉｎａｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，—　　１９９０，９（１１）：４７４４７９．　　　　　　　［１９］徐金光，田志坚，王军威，等．超临界干燥方法对甲烷燃烧催化剂　　　　　　　ＬａＭｎＡＩｌｌＯ１９结构及活性的影响［Ｊ］．催化学报，２００２，２３（５）：—　　４７７４８０．　　　　　　　　　　　ＸＵＪＧ，ＴＩＡＮＺＪ，ＷＡＮＧＪＷ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ　　　　　　　—　　　ｄｒｙｉｎｇｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄａｃｔｉｖｉｔｙｏｆＭｎｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅｄｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅ　　　　　　—　ｃａｔａｌｙｓｔｆｏｒｍｅｔｈａｎｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＣａｔａｌｙ—　　ｓｉｓ，２００２，２３（５）：４７７４８０．　　　　　　　　—　［２Ｏ］ＺＨＡＮＧＹＦ，ＬＩＱ，ＭＡｘ，ｅｔａ１．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓａｎｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅ　　　　　ｓｉｎｔｅｒｉｎｇｏｆｌａｎｔｈａｎｕｍｍａｇｎｅｓｉｕｍｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅ［Ｊ１．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ—　—　　Ｌｅｔｔｅｒｓ，２００８，６２（６７）：９２３９２５．　　　　　　　　　　　［２１］ＣＡＯｘＱ，ＺＨＡＮＧＹＦ，ＺＨＡＮＧＪＦ，ｅｔａ１．Ｆａｉｌｕｒｅｏｆｔｈｅ—　　　　　　ｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｃｏａｔｉｎｇｏｆｌａｎｔｈａｎｕｍｈｅｘａｌｕｍｉｎａｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　　　　—　　ｏｆｔｈｅＥｕｒｏｐｅａｎＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅｔｙ，２００８，２８（１０）：１９７８１９８６．　　　　　　　　　　［２２］ＣＨＥＮＸＬ，ＺＨＡＯＹ，ＧＵＬＪ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒ　　　　　　　　　　—　ｏｆｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄＹＳＺ／ＩａＭｇＡｌｎＯ１９ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇｓｉｎｔｏｏｌ　—　　　ｔｅｎｓｕｌｆａｔｅｖａｎａｄａｔｅｓａｌｔ［Ｊ］．ＣｏｒｒｏｓｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ，２０１１，５３（６）：—　　２３３５２３４３．　　　　　［２３］齐峰，樊自拴，孙冬柏，等．新型热障涂层材料镁基六铝酸镧喷涂　—　粉末的制备口］．材料工程，２００６，（７）：１４１８．　　　　　　　　　　ＱＩＦ，ＦＡＮＧＺＳ，ＳＵＮＤＢ，ｅｔａ１．ＰｒｅｐａｒａｔｉｏｎｏｆＬａＭｇＡｌｎＯ１９　　　　　　　　ｓｐｒａｙｐｏｗｄｅｒａｎｅｗｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｍａｔｅｒｉａｌ［Ｊ］．　　　—　　ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，（７）：１４１８．　　　　　　　　—　［２４］ＬＩＵＨｚ，ＩＡＵｚＧ，ＯＵＹＡＮＧＪＨ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍｏｏｐｔｉｃａｌ　　…　　≤　≤　　　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬａＭｇａＮｉＡｌｕＯａ９（Ｏｘ１）ｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅｓｆｏｒ　　　　　ｍｅｔａｌｌｉｃｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，２０１１，—　　６５（１７）：２６１４２６１７．　　　　　　　　　…　　　　［２５］姜斌，房明浩，黄朝晖，等．Ｇｄ抖掺杂ＩａｌＧｄＭｇＡＩｕＯ１９（ｘ一　　　　　　　　　０Ｈ１）陶瓷的制备及热学性能口］．硅酸盐学报，２０１０，３８（７）：—　　１２６３１２６７．　　　　　　　　　　　　ＪＩＡＮＧＢ，ＦＡＮＧＭＨ，ＨＵＡＮＧＣＨ，ｅｔａ１．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎｏｆ　　　…　　　　　　　　　Ｇｄ。一ｄｏｐｅｄＬａｌＧｄＭｇＡｌｕＯｉ９（ｘ一０－１）ｃｅｒａｍｉｃｓａｎｄｉｔｓ　　　　　　　ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆｔｈｅＣｈｉｎｅｓｅＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅｔｙ，—　　２０１０，３８（７）：１２６３１２６７．　　　　　　　　　—　［２６］ＣＨＥＮＸＬ，ＺＨＡＮＧＹＦ，ＺＨＯＮＧＸＨ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍａｌｃｙｃ　　　　　　　　　　　ｌｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆｔｈｅｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｏｆ　　　　　ｈｅｘａｌｕｍｉｎａｔｅｓｗｉｔｈｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ　　　　—　　ｔｈｅＥｕｒｏｐｅａｎＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅｔｙ，２０１０，３０（７）：１６４９１６５７．　　　　　　　　　　　［－２７３ＢＡＮＳＡＩＮＰ，ＺＨＵＤＭ．Ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｏｘｉｄｅｓｗｉｔｈ　　　　　　　ｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｆｏｒａｄｖａｎｃｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ　　　—　［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，２０２（１２）：２６９８　２７０３．　　　　　　　　—　［２８］ＺＨＡＮＧＪＦ，ＺＨＯＮＧＸＨ，ＣＨＥＮＧＹＬ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍａｌ　　　　　　　　ｓｈｏｃｋｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆＬｎＭｇＡｌｕＯ１９（Ｌｎ：Ｌａ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｇｄ）ｗｉｔｈ　　　　　—　ｍａｇｎｅｔｏｐｌｕｍｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｌｌｏｙｓａｎｄＣｏｒｎ　—　　ｐｏｕｎｄｓ，２００９，４８２（Ｉ一２）：３７６３８１．　　　　　　　　　　　［２９］ＷＡＮＧＹＨ，ＩＩＵｚＧ，ＯＵＹＡＮＧＪＨ，ｅｔａ１．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄ　　　　　　　　　ｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｅａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬａＭｇＡｌｎＯ１９一ＹｂｓＡｌｓＯ１２ｃｅｒａｍｉｃ　—　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＣｅｒａｍｉｃｓＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２０１１，３７（７）：２４８９　　　磁铅石结构六铝酸盐热障涂层的研究现状　９９　２４９３．　　　　　　　　［３ｏ３ＧＡＤＯＷＲ，ＩＡＳＣＨＫＡＭ．Ｌａｎｔｈａｎｕｍｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ　　　　　　　　ｆｏｒｇａｓｔｕｒｂｉｎｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ－ｍａｔｅｒｉａｌｓａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　　　—　—　［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００２，１５１１５２：３９２　３９９．　　　　　　　　［３１］ＦＲＩＥＤＲＩＣＨＣ，ＧＡＤ０ｗＲ，ＳＣＨＩＲＭＥＲＴ．Ｌａｎｔｈａｎｕｍ—　　　　　　　　　ｈｅｘａａｌｕｍｉｎａｔｅａｎｅｗｍａｔｅｒｉａｌｆｏｒａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｉｎｇｏｆ　　　　　　　ａｄｖａｎｃｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓ—　　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００１，１０（４）：５９２５９８．　　　　　　　　　　—　［３２３ＷＡＮＧＹＨ，ＯＵＹＡＮＧＪＨ，ＬＩＵＺＧ．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｒ—　　　—　　　　　　　　　ｍｏｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬａｌｘＮｄＭｇＡｌｎＯ１９（ｘ一０，０．１，　　　　　０．２）ｃｅｒａｍｉｃｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｌｌｏｙｓａｎｄＣｏｍｐｏｕｎｄｓ。２００９，４８５—　—　　（１２）：７３４７３８．　　　　　　　　　［３３］儿ＡＮＧＢ，ＦＡＮＧＭＨ，ＨＵＡＮＧＺＨ，ｅｔａ１．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄ　　　　　　　　ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬａＭｇＡｌｕ０１９［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｃｈＢｕｌ一—　　１ｅｔｉｎ，２０１０，４５（１０）：１５０６１５０８．　　　　　　　　　　　—　［３４］ｗＡＮＧＹＨ，ＯＵＹＡＮＧＪＨ，ＬＩＵＺＧ，ｅｔａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｙｓ　　　　　　　　　—　ｐｒｏｓｉｕｍｏｘｉｄｅｄｏｐｉｎｇｏｎｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＬａＭｇＡ１ｌｌ　　—　Ｏ１９ｃｅｒａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ＆Ｄｅｓｉｇｎ，２０１０，３１（７）：３３５３　３３５７．　　　　　　　　　［３５］ＰＡＤＴＵＲＥＮＰ，ＧＥＩＬＭ，Ｊ０ＲＤＡＮＥＨ．Ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　　—　　　ｃｏａｔｉｎｇｓｆｏｒｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｅｎｇｉｎｅａｐｐ１ｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００２，—　　２９６（５５６６）：２８０２８４．　　　　　　　　１＇３６］ＭＡＲＴＥＮＡＭ，ＢＯＴＴＯＤ，ＦＩＮＯＰ，ｅｔａ１．ＭｏｄｅｌｌｉｎｇｏｆＴＢＣ　　　　　　　　—　ｓｙｓｔｅｍｆａｉｌｕｒｅ：ｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎａｓａｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆＴＧＯｔｈｉｃｋ　　　　　　ｈｅｓｓａｎｄｔｈｅｒｍａｌｅｘｐａｎｓｉｏｎｍｉｓｍａｔｃｈ口］．ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＦａｉｌｕｒｅ—　　Ａｎａｌｙｓｉｓ，２００６，１３（３）：４０９４２６．　　　　　　　　　［３７］ＨＥＭＹ，ＨｕＴｃＨＩＮｓＯＮＪＷ，ＥＶＡＮＳＡＧ．Ｍｅｃｈａｎｉｃｓｂａｓｅｄ　　　　　　　　　ｓｃａｌｉｎｇｌａｗｓｆｏｒｔｈｅｄｕｒａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇ［Ｊ］．　　　　—　—　　ＰｒｏｇｒｅｓｓｉｎＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，２００１，４６（３４）：２４９２７１．　　　　　　　　　１＇３８］ＲＡＢＩＥＩＡ，ＥＶＡＮＳＡＧ．Ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｓａｓｓｏｃｉａｔｅｄｗｉｔｈ　　　　　　—　　　ｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｌｙｇｒｏｗｎｏｘｉｄｅｉｎｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　—　ｃｏａｔｉｎｇｓｌ，Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００６，４８（１５）：３９６３３９７６．　　　　　　　　　　［３９］ＡＫＴＡＡＪ，ＳＦＡＲＫ，ＭＵＮＺＤ．ＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆＴＢＣｓｙｓｔｅｍｓ　　　　　　—　ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｕｓｉｎｇａｆｒａｃｔｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｃｓａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ￣．Ａｃ　　—　　ｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００５，５３（１６）：４３９９４４１３．　　　　　　—　［４ｏ］ＴＲＵＮＯＶＡＯ，ＢＥＣＫＴ，ＨＥＲＺＯＧＲ，ｅｔａ１．Ｄａｍａｇｅｍｅｃｈａ　　　　　　　　　　　ｎｉｓｍｓａｎｄｌｉｆｅｔｉｍｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　　　　—　　ｃｏａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓｆｏｒｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｓｐａｒｔＩ：ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅ　　—　　ａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，２０２（２０）：５０２７５０３２．　　　　　　—　［４１］ＳＴＲＡＮＧＭＡＮＴ，ＲＡＹＢＯＵＬＤＤ，ＪＡＭＥＥＬＡ，ｅｔａ１．Ｄａｍ　　　　　　　　—　ａｇｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ，ｌｉｆｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ，ａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆＥＢＰＶＤ　　　　　　　　ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｆｏｒｔｕｒｂｉｎｅａｉｒｆｏｉｌｓ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅａｎｄ　—　—　　ＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，２０２（４７）：６５８６６４．　　　　　　　　　　　１，４２］ＧＵＯＨＢ，ＧＯＮＧＳＫ，ＫＨＯＲＫＡ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｒｍａｌ　　　　　　　　—　ｅｘｐｏｓｕｒｅｏｎｔｈｅｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＥＢ－ＰＶＤｇｒａｄｉ　　　　　　—　ｅｎｔｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏ—　　ｇＹ，２００３，１６８（１）：２３２９．　—　　　　　　　［４３］ＤＥＭＡＳＩＭＡＲＣＩＮＪＴ，ＧＵＰＴＡＤＫ．Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｃｏａｔｉｎｇｓｉｎ　　　　　　　ｔｈｅｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｅｎｇｉｎｅ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—　—　　１９９４，６８６９：１９．　　　　　　　　　　１＇４４］ＨＡＹＮＥＳＪＡ，ＲＩＧＮＥＹＥＤ，ＦＥＲＢＥＲＭＫ．Ｏｘｉｄａｔｉｏｎａｎｄ　　　—　　　　　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆａｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍ　　　—　Ｉ－Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９６，８６８７：１０２．　　　　　　　　［４５］ＮＩＲＡＮＡＴＬＵＭＰＯＮＧＰ，ＰＯＮＴＯＮＣＢ，ＥＶＡＮｓＨＥ．Ｔｈｅ　　　　　—　　　ｆａｉｌｕｒｅｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｏｘｉｄｅｓｏｎｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄＮｉＣｒＡ１Ｙｏｖｅｒｌａｙ　　　ｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＯｘｉｄａｔｉｏｎｏｆＭｅｔａｌｓ，２０００，５３（３／４）：２４１．　　　　　　　　　　［４６］ＨＡＹＮＥＳＪＡ．Ｐｏｔｅｎｔｉａｌｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓｏｆｂｏｎｄｃｏａｔｉｍｐｕｒｉｔｉｅｓａｎｄ　　　　　　　　ｖｏｉｄｇｒｏｗｔｈｏｎｐｒｅｍａｔｕｒｅｆａｉｌｕｒｅｏｆＥＢ－ＰＶＤＴＢＣｓＥＪ］．Ｓｃｒｉｐｔａ　—　　Ｍａｔｅｒｉａｌｉａ，２００１，４４（７）：１１４７１１５２．　　　　　　　　　１，４７］ＲＡＢＩＥＩＡ，ＥＶＥＮＳＡＧ．Ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｓａｓｓｏｃｉａｔｅｄｗｉｔｈ　　　　　—　　　ｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｌｙｇｒｏｗｎｏｘｉｄｅｉｎｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒ　—　ｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２０００，４８（１５）：３９６３３９７６．　　　　　　　—　１，４８］ＴＨＵＲＮＧ，ＳＣＨＥＩＤＥＲＧＡ，ＢＡＨＲＨＡ．Ｔｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｉｓｏｔ　　　　　　　　　　—　ｒｏｐｙａｎｄｄａｍａｇｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄＺｒＯｚｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉ　　　　—　ｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ。２０００，１２３（２—　　３）：１４７１５８．　　　　　　　　　１＇４９１李吉皎，房明浩，黄赛芳，等．ＬａＭｇＡＩ１Ｏ１９加入对８ＹＳＺ材料力　　　　—　学性能的影响［Ｊ］．人工晶体学报，２ｏｌ１，４（１）：１９３１９６．　　　　　　　　　　　ＬＩＪＪ，ＦＡＮＧＭＨ，ＨＵＡＮＧＳＦ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｓｏｆＬａＭｇＡ１１１一　　　　　　　　　Ｏ１９ａｄｄｉｔｉｏｎＯＤｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ８ＹＳＺｍａｔｅｒｉａｌｓｌ，Ｊ］．　　　—　　ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｙｎｔｈｅｔｉｃＣｒｙｓｔａｌｓ，２０１１，４（１）：１９３１９６．　　　　　　　　　　［５０］ＣＨＥＮＸＬ，ＺＨＡＯＹ，ＦＡＮｘＺ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｉｎｇｆａｉｌｕｒｅ　　　　　　　　　—　ｏｆｎｅｗＬａＭｇＡｌｎＯ１９／ＹＳＺｄｏｕｂｌｅｃｅｒａｍｉｃｔｏｐｃｏａｔｔｈｅｒｍａｌｂａｒ　　　　　　　ｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—　　２０１１，２０５（１０）：３２９３３３００．　　　　　　　　　　—　［５１］ＭＡＷ，ＧＯＮＧＳＫ，ＬＩＨＦ，ｅｔａ１．Ｎｏｖｅｌｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔ　　　　　　　　—　　　—　ｉｎｇｓｂａｓｅｄｏｎＬａ２Ｃｅ２０７／８ＹＳＺｄｏｕｂｌｅｃｅｒａｍｉｃｌａｙｅｒｓｙｓｔｅｍｓｄｅ　　　　　　　ｐｏｓｉｔｅｄｂｙｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍｐｈｙｓｉｃａｌｖａｐｏｒｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎＩ－ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅ　　—　　ａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，２０２（１２）：２７０４２７０８．　　　　　　　　　　—　［５２］ＫＨＯＲＫＡ，ＤＯＮＧｚＩ，ＧＵＹＷ．Ｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄｆｕｎｃｔｉｏｎａｌ　　　　　　ｌｙｇｒａｄｅｄｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，１９９９，—　　３８（６）：４３７４４４．　　　　　　　　　　　１，５３］ＺＨＡＩＣＳ，ＷＡＮＧＪ，ＩＩＦ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍａｌｓｈｏｃｋｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄ　　　　　　　　ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｅｄＡｌｚＯａ／ＴｉＯｚｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　—　ｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＣｅｒａｍｉｃｓＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００５，３１（６）：８１７８２４．　　　　　—　１，５４］ＰＯＲＴＩＮＨＡＡ，ＴＥＩＸＥＩＲＡＶ，ＣＡＲＮＥＩＲＯＪ，ｅｔａ１．Ｃｈａｒａｃ　　　　　　　　　　ｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｗｉｔｈａｇｒａｄｉｅｎｔｉｎｐｏｒｏｓｉｔｙ　　　——　［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５，１９５（２３）：２４１　２５１．　　　　　　　　　　　　［５５］ＣＨＥＮＸＬ，ＧＵＬＪ，ＺＯＵＢＬ，ｅｔａ１．Ｎｅｗｆｕｎｃｔｉｏｎａｌｌｙｇｒａｄｅｄ　　　　　　　　—　ｔｈｅｒｍａｌｂａｒｒｉｅｒｃｏａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎＬａＭｇＡｌｌｌＯ１９／ＹＳＺｐｒｅ　　　　　　　—　ｐａｒｅｄｂｙａｉｒｐｌａｓｍａｓｐｒａｙｉｎｇｌ，Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌ—　—　　ｏｇｙ，２０１２，２０６（８９）：２２６５２２７４．　　—　　——　收稿日期：２０１２－０８０５；修订日期：２０１３０７１６　　　　　作者简介：黄亮亮（１９８５一），男，博士研究生，主要研究方向为热障涂层　　　　　　　　和腐蚀与防护等领域，联系地址：北京市学院路３Ｏ号北京科技大学腐　—　蚀楼２１５（１０００８３），Ｅｍａｉｌ：ｈｌｕｎａ＠１６３．ｃｏｒｎ　　　　　　　通讯作者：孟惠民（１９６３一），男，教授，博士生导师，主要研究方向为电　　　　　　　　化学、热喷涂、腐蚀与防护等领域，联系地址：北京市学院路３Ｏ号北京　　　—　科技大学腐蚀楼２２３（１０００８３），Ｅｍａｉｌ：ｅｃｍ＠ｕｓｔｂ．ｅｄｕ．ｃｎ