低碳硅锰钢I Q P处理中犆,C,Mn元素配分综合作用.pdf

第４４卷２０１６年４月第４期—第３２３８页材料工程Ｊｏｕｒｎａ１ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏ１．４４Ｎｏ．４—Ａｐｒ．２０１６ＰＰ．３２３８低碳硅锰钢Ｉ＆Ｑ＆Ｐ处理中ｃ。Ｍｎ元素配分综合作用ＣｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅＥｆｆｅｃｔｏｆＣ，ＭｎＰａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇＢｅｈａｖｉｏｒｏｎＲｅｔａｉｎｅｄＡｕｓｔｅｎｉｔｅｏｆＬＯＷ—ＣａｒｂｏｎＳｉＭｎＳｔｅｅｌｉｎＩ＆Ｑ＆ＰＰｒｏｃｅｓｓ田亚强，张宏军，陈连生，宋进英，魏英立，张健杨（华北理工大学河北省现代冶金技术重点实验室，河北唐山０６３００９）———ＴＩＡＮＹａｑｉａｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｏｎｇｉｕｎ，ＣＨＥＮＬｉａｎｓｈｅｎｇ，———ＳＯＮＧＪｉｎｙｉｎｇ，ＷＥＩＹｉｎｇｌｉ，ＺＨＡＮＧＪｉａｎｙａｎｇ（ＨｅｂｅｉＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＭｏｄｅｒｎＭｅｔａｌｌｕｒｇｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｔａｎｇｓｈａｎ０６３００９，Ｈｅｂｅｉ，Ｃｈｉｎａ）摘要：采用ＥＭＰＡ，ＳＥＭ和ＸＲＤ等手段，研究低碳硅锰钢在双相区保温淬火（Ｉ＆Ｑ）、双相区保温＋奥氏体化＋盐浴配分（Ｉ＆Ｑ＆Ｐ）和奥氏体化＋盐浴配分（Ｑ＆Ｐ）工艺中的Ｃ，Ｍｎ元素配分行为及对残余奥氏体的综合作用。结果表明：经Ｉ＆Ｑ工艺处理后，得到马氏体、铁素体加少量残余奥氏体混合组织，Ｃ，Ｍｎ在马氏体中出现了富集，并且Ｃ富集程度高于Ｍｎ；经Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺处理后，Ｃ，Ｍｎ在板条马氏体中呈现不均匀分布，Ｃ的局部富集现象更明显，按Ｃ，Ｍｎ含量的不“”“”“”同，马氏体可分为高ｃ高Ｍｎ、高ｃ低Ｍｎ和低ｃ低Ｍｎ３种；相比较Ｑ＆Ｐ工艺中只有Ｃ配分作用稳定残余奥氏体，Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺在Ｃ，Ｍｎ配分综合作用下，能得到更多的残余奥氏体。关键词：低碳硅锰钢；Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺；Ｃ配分；Ｍｎ配分；综合作用ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１－４３８１．２０１６．０４．００６中图分类号：ＴＧ１５６．１；ＴＧ１１５．２１文献标识码：Ａ———文章编号：１００１４３８１（２０１６）０４００３２０７—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＬｏｗｃａｒｂｏｎＳｉＭｎｓｔｅｅｌｗａｓｐｒｏｃｅｓｓｅｄｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｅｓｏｆｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇ，ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ（ＩＱ），ｏｒｔｈｅｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇ，ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔａｕｓｔｅｎｉｔｉｚｉｎｇ，ｔｈｅｎｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏｎ（Ｉ＆Ｑ＆Ｐ）ａｎｄｔｈｅａｕｓｔｅｎｉｔｉｚｉｎｇ，ｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏｎ（Ｑ＆Ｐ）．ＴｈｅＣ，Ｍｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｔｈｅｉｒｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｅｆｆｅｃｔｏｎｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｐｒｏｂｅａｎａｌｙｓｉｓ—（ＥＭＰＡ），ｆｉｅｌｄｅｍｉｓｓｉｏｎｓｃａｎｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ（ＳＥＭ）ａｎｄＸｒａｙｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ（ＸＲＤ）．Ｔｈｅ—ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｌｏｗｃａｒｂｏｎＳｉＭｎｓｔｅｅｌｉｓｃｏｍｐｏｓｅｄｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ，ｆｅｒｒｉｔｅａｎｄ—ｓｏｍｅｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅａｆｔｅｒｔｒｅａｔｅｄｂｙＩ＆Ｑｐｒｏｃｅｓｓ．Ｃ，ＭｎｉｎｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｏｆｌＯＷｃａｒｂｏｎＳｉＭｎｓｔｅｅｌｉｓｅｎｒｉｃｈｅｄ，ａｎｄＣｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔｌｅｖｅｌｉｓｈｉｇｈｅｒｔｈａｎＭｎｌｅｖｅ１．ＡｆｔｅｒｔｒｅａｔｅｄｂｙＩ＆Ｑ８ＬＰｐｒｏｃｅｓｓ，Ｃ，Ｍｎｏｆｓｔｅｅｌｅｘｈｉｂｉｔｓｎｏｎｕｎｉｆｏｒｍｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｎｌａｔｈｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ，ａｎｄｔｈｅ１ｏｃａｌｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔｏｆＣｉＳｍｏｒｅ“”“’’ｏｂｖｉｏｕｓ．ＴｈｅｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃａｎｂｅｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｔｈｒｅｅｆｏｒｍｓｏｆｈｉｇｈＣｈｉｇｈＭｎ，ｈｉｇｈＣｌｏｗＭｎａｎｄ“”ｌｏｗＣｌｏｗＭｎａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔＣａｎｄＭｎｃｏｎｔｅｎｔｓ．ＴｈｅｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄｂｙＩ＆Ｑ＆ＰｐｒｏｃｅｓｓｉｓｈｉｇｈｅｒｕｎｄｅｒｔｈｅｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｅｆｆｅｃｔｏｆＣ，ＭｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｔｈａｎｔｈａｔｏｆＱ８ＬＰｐｒｏｃｅｓｓｗｈｉｃｈｉｓｓｔａｂｉｌｉｚｅｄｏｎｌｙｂｙＣｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｌｏｗｃａｒｂｏｎＳｉＭｎｓｔｅｅｌ；Ｉ＆Ｑ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓ；Ｃｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ；Ｍｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ；ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｅｆｆｅｃｔ随着汽车使用量的增加，出现了一系列环境和安全问题，而提高车身材料的强度是较有效的解决途径之一引。鉴于此，近年来对汽车用高强钢的研究不断深入。。继第一代。和第二代高强钢之后，—Ｓｐｅｅｒ等提出了一种新型热处理工艺：淬火（Ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）＋Ｃ配分（Ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ），即Ｑ＆Ｐ工艺。经过Ｃ配分，可以使奥氏体富Ｃ，热稳定性提高；经过淬火处理能得到更多的残余奥氏体，使钢材具备较好的强第４４卷第４期低碳硅锰钢Ｉ＆Ｑ＆Ｐ处理中Ｃ，Ｍｎ元素配分综合作用３３’韧性［１。ｎ］。研究表明［１，钢在进行Ｉ＆Ｑ处理时，Ｍｎ在淬火马氏体中出现明显富集现象，作为奥氏体稳定元素，Ｍｎ能降低奥氏体的点，提高奥氏体的热稳定性［１。钢经Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺处理后，能比Ｑ＆Ｐ工艺得到更多的残余奥氏体［１，说明Ｍｎ配分能够提高残余奥氏体。但关于在Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺中的Ｃ，Ｍｎ元素配分行为及对室温组织影响和综合作用机制的研究报道很少。本工作以低碳硅锰系钢为研究对象，采用Ｉ＆Ｑ，Ｉ＆Ｑ＆Ｐ和Ｑ＆Ｐ工艺，对各个热处理工艺阶段的Ｃ，Ｍｎ元素分配规律进行研究，探讨Ｃ，Ｍｎ配分对室温残余奥氏体的综合作用。１实验材料及方法实验用钢采用５Ｏｋｇ真空熔炼炉冶炼，其化学成分（质量分数，）为Ｃ０．１７，Ｓｉｌ．５８，Ｍｎ１．８３，Ｐ０．００３２，Ｓ０．００１４，余量为Ｆｅ。利用热膨胀法测得该℃—实验用钢的Ａ。一８７１，Ａ１７３０￣Ｃ，Ｍｓ一３３０￣Ｃ（Ａ。。Ｔｉｍｅ／ｓ是加热时先共析铁素体全部转化为奥氏体的终了温度，Ａ是加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度，Ｍｓ是冷却时马氏体转变的起始温度）。将冶炼后钢锭锻造并剪切成５０ｍｍ×５０ｍｍ×１００ｍｍ方坯，经过热轧、冷轧工艺，轧制成３．０ｍｍ厚的实验用钢板。图１为不同热处理工艺的流程图。图１（ａ）为Ｉ＆Ｑ工艺流程图。将钢从室温升到双相区温度（Ｔ一℃７８０），形成铁素体和奥氏体双相组织，保温１５ｍｉｎ进行Ｃ，Ｍｎ元素配分，之后水冷至室温，观察室温组织形貌和Ｃ，Ｍｎ元素分布；图１（ｂ）为Ｉ＆Ｑ８ＬＰ工艺流程图。经过双相区温度保温１５ｍｉｎ后，加热到奥氏体℃—化温度（Ｔ一９５０）保温８ｍｉｎ，然后盐浴到ＴＱ℃Ｔ一２３０保温１５ｓ进行Ｃ配分，之后水冷到室温，观察室温组织形貌和Ｃ，Ｍｎ元素分布情况，并测定室温残余奥氏体量和不同部位Ｃ，Ｍｎ元素含量；图１（ｃ）为℃Ｑ＆Ｐ工艺流程图。将钢加热到奥氏体化温度９５０℃保温８ｍｉｎ后盐浴到２３０保温１５ｓ，之后水冷到室温，测定热处理后钢中室温残余奥氏体含量。Ｔｉｍｅ／ｓＴｉｍｅ／ｓ图１不同热处理工艺流程图（ａ）Ｉ＆Ｑ工艺；（ｂ）Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺；（ｃ）Ｑ＆Ｐ工艺Ｆｉｇ．１Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｆｌｏｗｄｉａｇｒａｍｓ（ａ）Ｉ＆Ｑｐｒｏｃｅｓｓ（ｂ）Ｉ＆Ｑ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓ；（ｃ）Ｑ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓ原始试样及热处理后试样，经过研磨、抛光和４硝酸酒精浸湿后由配备了ＥＤＳ系统的Ｓ－４８００场发射扫描电镜（ＳＥＭ）进行显微组织观察及ＥＤＳ分析；利用Ｄ／ＭＡＸ２５００ＰＣ－Ｘ射线衍射仪（ＸＲＤ）分析实验用钢中的残余奥氏体含量，实验参数：Ｃｕ靶，步宽０．０２７，工作电压５０ｋＶ，电流３００ｍＡ，实验角度４Ｏ。～１００。，速率１ｏ）／３ｍｉｎ，精确测得衍射角２和积—分强度，按ＧＢ８３６２８７对残余奥氏体的体积分数进行计算，利用奥氏体（２２０），（２００），（３１１）和马氏体（２１１），（２２０）晶面的积分强度，通过直接比较法得出残余奥氏体含量；利用配备了Ｏｘｆｏｒｄ－ＥＢＳＤ成像系统的ＪＸＡ一８２３０型电子探针（ＥＭＰＡ），测定经不同工艺制备的试样室温下微观组织形貌以及Ｃ，Ｍｎ元素在两相中的浓度分布，ＥＭＰＡ工作电压为２ＯｋＶ，二次电子分辨率为５ｎｍ。２结果与分析２．１Ｉ＆Ｑ工艺处理后钢的组织分析图２为实验钢经过热轧及冷轧成型后室温组织和Ｉ８ＬＱ工艺处理后组织的ＳＥＭ像。由图２（ａ）可知，实验钢原始组织为铁素体加珠光体，渗碳体片层沿轧制方向拉长。组织中有一定量的粒状珠光体，这是由于奥氏体化程度不够，Ｃ在奥氏体中分布不均匀，在空冷时形成粒状渗碳体颗粒。经Ｉ＆Ｑ工艺处理后，钢的组织由马氏体、铁素体和少量残余奥氏体组成，如图２（ｂ）所示。根据热力学软件ＴｈｅｒｍｏＣａｌｃ计算，此时铁素体含量约为５０（体积分数，下同）。珠光体在升温到Ａｃ温度时，首先变成奥氏体，之后奥氏体向铁素体中长大，因此双相区奥氏体形态与原始珠光体对应，长度与轧制方向平行。／ａＪｎ＿ＢＪ９ｄＥｏ＿Ｌ『９Ｊ３ｌＢＪａｃ－￡９上、ａＪ三ＢＪ９ｄＥ＿Ｌ第４４卷第４期低碳硅锰钢Ｉ＆Ｑ＆Ｐ处理中Ｃ，Ｍｎ元素配分综合作用３７程中，不发生马氏体相变，以残余奥氏体形式保留下来。因此，Ｉ＆Ｑ８ＬＰ工艺下室温残余奥氏体分为两类：第一类，马氏体相变过程中，在板条间形成的残余奥氏体，在Ｃ配分作用下，淬火后形成薄膜状残余奥氏体，“只在盐浴过程中由Ｃ配分作用稳定下来，呈现高Ｃ”低Ｍｎ特征；第二类，盐浴冷却过程中由Ｍｎ配分稳定下来的残余奥氏体，在盐浴保温时再经Ｃ配分作用，稳定性较第一类提高，淬火时更易以室温残余奥氏体形式保留下来，由Ｃ，Ｍｎ配分共同作用稳定，呈现“”高Ｃ高Ｍｎ特征。也就是说，Ｍｎ配分可以在盐浴冷却时稳定部分残余奥氏体，增加了Ｑ＆Ｐ工艺中参与Ｃ配分的初始残余奥氏体含量，经ｃ配分作用后，较“”Ｑ＆Ｐ工艺增加了第二类残余奥氏体，提高了室温残余奥氏体含量。图７是实验钢经Ｑ＆Ｐ和Ｉ＆Ｑ＆Ｐ处理后的Ｘ射线衍射图谱。可知，经过Ｑ＆Ｐ和Ｉ＆Ｑ＆Ｐ处理后，试样中的残余奥氏体含量分别为２．６和４．８，Ｉ８ＬＱ＆Ｐ工艺较Ｑ＆Ｐ工艺能得到更多的室温残余奥氏体。２ｅ／（。）图７不同工艺下实验钢的Ｘ射线衍射谱—Ｆｉｇ．７Ｘｒａｙｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎｓｐｅｃｔｒａｏｆｔｅｓｔｅｄｓｔｅｅｌｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｅｓ３结论℃（１）在双相区７８０时，Ｃ，Ｍｎ元素会由固溶度低的铁素体向固溶度高的奥氏体中扩散，保温１５ｍｉｎ后淬火，室温组织为铁素体、马氏体和少量粒状残余奥氏体，Ｃ，Ｍｎ在马氏体中出现富集，且Ｃ富集程度高于Ｍｎ。（２）经Ｉ８ＬＱ＆Ｐ工艺处理后，Ｃ，Ｍｎ元素在板条马氏体中呈现不均匀分布。Ｍｎ保持奥氏体化后的分布形态，配分效果较Ｉ＆Ｑ工艺降低；盐浴保温使得Ｃ的局部富集现象更明显。按Ｃ，Ｍｎ含量的不同，马氏体“”“”“”可分为高Ｃ高Ｍｎ、高Ｃ低Ｍｎ和低Ｃ低Ｍｎ３种。（３）Ｉ＆Ｑ＆Ｐ工艺中，Ｍｎ配分在盐浴冷却时保留更多残余奥氏体参与Ｃ配分，使得一部分残余奥氏体由Ｃ，Ｍｎ配分共同作用稳定到室温，增加了Ｃ，Ｍｎ配“”分共同作用稳定的第二类残余奥氏体，提高了室温残余奥氏体含量。参考文献—１，１３ＳＨＩＫＡＮＡＩＮ，ＭＩＴＡＯＳ，ＥＮＤＯＳ．Ｒｅｃｅｎｔｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｉｎｍｉ—ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ’—ｃｏｎｔｒｏｌｐｒｏｅｅｓｓ（ＴＭＣＰ）ｗｉｔｈＪＦＥｓｔｅｅｌｓｈｉｇｈｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｐｌａｔｅｓ—［Ｊ］．ＪＦＥＴｅｃｈｎｉｃａｌＲｅｐｏｒｔ，２００８，１１（６）：１６．［２］赵才，江海涛，唐荻，等．Ｑ＆Ｐ钢塑性变形机制及组织一性能研究—ＥＪ］．材料工程，２００９，（２）：１９２３．ＺＨＡＯＣ，ＪＩＡＮＧＨＴ，ＴＡＮＧＤ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ—ｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｑｕｅｎｃｈｉｎｇａｎｄｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇＳｔｅｅｌ［Ｊ１．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ—Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，（２）：１９２３．［３］马鸣图，ＳＨＩＭＦ．先进的高强度钢及其在汽车工业中的应用—口］．钢铁，２００４，３９（７）：６８７２．ＭＡＭＴ，ＳＨＩＭＡｄｖａｎｃｅｄｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌａｎｄｉｔｓａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ—ｉｎａｕｔｏｍｏｂｉｌｅｉｎｄｕｓｔｒｙ［Ｊ］．ＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌ，２００４，３９（７）：６８７２．［４］邢淑清，陆恒昌，麻永林，等．８００ＭＰａ级高强钢焊接粗晶区再热—循环的组织转变规律［Ｊ］．材料工程，２０１５，４３（７）：９３９９．ＸＩＮＧＳＱ，ＬＵＨＣ，ＭＡＹＬ，ｅｔａ１．ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆＣＧ－ＨＡＺｒｅｈｅａｔｅｄｂｙｓｅｃｏｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅｆｏｒ８００ＭＰａｇｒａｄｅｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌ１，Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１５，４３（７）：—９３９９．Ｉ－５］陈林恒，康永林，黎先浩，等．轧制工艺对ＣＳＰ生产低碳贝氏体高—强钢组织和性能的影响［Ｊ］．材料工程，２００９，（９）：４７５０．—ＣＨＥＮＬＨ，ＫＡＮＧＹＬ，ＬＩＸＨ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｌｏｗ－ｃａｒｂｏｎｂａｉｎｉｔｉｃｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌｓｐｒｏｄｕｃｅｄｂｙＣＳＰ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ—Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，（９）：４７５０．—［６］ＭＡＵＫＰＪ．Ｃｕｒｒｅｎｔｓｔａｔｅａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｆｏｒｈｏｔａｎｄｃｏｌｄｒｏｌｌｉｎｇｏｆｆｌａｔａｎｄｌｏｎｇｐｒｏｄｕｃｔｓ［Ａ］．ＩＣＳＲ２ＯＬＯ［Ｃ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＣＳＭ，２０１Ｏ．［７］ＫＩＭＪＫ，ＣＨＥＮＬ，ＫＩＭＨＳ，ｅｔａ１．Ｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ—ｈｉｇｈ－ｍａｎｇａｎｅｓｅｔｗｉｎｎｉｎｇ－ｉｎｄｕｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉ—ｃａｌＴｒａｓａｃｔｉｏｎｓＡ，２００９，４０（１３）：３１４７３１５８．”—［８］ＳＰＥＥＲＪＧ，ＲＩＺＺＯＡＦＣ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｑｕｅｎｃｈ”ｉｎｇａｎｄｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ：ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄａｎｄｒｅｃｅｎｔｐｒｏｇｒｅｓｓ１，Ｊ］．—ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｃｈ，２００５，８（４）：４１７４２３．［９］ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ，ＳＰＥＥＲＪＧ．Ｑｕｅｎｃｈａｎｄｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｓｔｅｅｌ：ａ—ｎｅｗＡＨＳＳｃｏｎｃｅｐｔｆｏｒａｕｔｏｍｏｔｉｖｅａｎｔｉｉｎｔｒｕｓｉｏｎａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．——ＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｔ，２００６，７７（９１０）：６３４６４０．［１Ｏ］ＳＰＥＥＲＪＧ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ，ｅｔａ１．ＣａｒｂｏｎｐａｒｔｌＵ。ｏｎｍ。ｇｉｎｔｏａｕｓｔｅｎｉｔｅａｆｔｅｒｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ［Ｊ］．—ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００３，５１（９）：２６１１２６２２．“［１１］ＳＰＥＥＲＪＧ，ＲＩＺＺＯＦＣ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｑｕｅｎｃｈｉｎｇ”ａｎｄｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ：ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄａｎｄｒｅｃｅｎｔｐｒｏｇｒｅｓｓ［Ｊ］．—ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｅｈ，２００５，８（４）：４１７４２３．［１２］ＬＥＥＳＪ，ＬＥＥＳ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ．Ｍｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｄｕｒｉｎｇｔｈｅ——ｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇｏｆｕｌｔｒａｆｉｎｅｇｒａｉｎｅｄ６Ｍｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｎｄｕｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２０１１，６４（７）：６４９３８材料工程２０１６年４月［１３］［１４］［１５］［１６］Ｉｔ７］一６５２．Ｔ０ＪＩＹ，ＹＡＭＡＳＨＩＴＡＴ，ＮＡＫＡＪＩＭＡＫ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＭｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｄｕｒｉｎｇｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇｏｎｆｏｌｌｏｗｉｎｇ７ａ—ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｒｅｓｕｌｔａｎｔｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｌｄｒｏｌｌｅｄｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２０１１，５１（５）：８１８－－８２５．Ｍ００ＲＥＤ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ＳＰＥＥＲＪＧ，ｅｔａＬＡｕｓｔｅｎｉｔｅｓｔａ－ｂｉｌｉｚａｔｉｏｎｔｈｒｏｕｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ［Ｊ］．ＳｅｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，—２０１１，６４（２）：１８５１８８．任勇强，谢振家，尚成嘉．低碳钢中残余奥氏体的调控及对力学—性能的影响［Ｊ］．金属学报，２０１２，４８（９）：１０７４１０８０．—ＲＥＮＹＱ，ＸＩＥＺＪ，ＳＨＡＮＧＣＪ．Ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅａｎｄｉｔｓｅｆｆｅｃｔｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｌｏｗｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌ—Ｅｆｔ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２Ｏ１２，４８（９）：１０７４１０８０．马少海，厉勇，王春旭，等．Ｑ－ｐ工艺下超高强度３００Ｍ钢的单轴—拉伸规律规究［Ｊ］．航空材料学报，２０１４，３４（３）：４２４７．ＭＡＳＨ，ＬＩＹ，ＷＡＮＧＣＸ。ｅｔａ１．Ｌａｗｏｆｕｎｉａｘｉａｌｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔ——‘‘—ｏｆｕｌｔｒａｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈ３００Ｍｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄｂｙｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏ＿ｎｉｎｇ（Ｑ－Ｐ）［Ｊ３．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ。２０１４，３４（３）：４２～４７．胡赓祥，蔡殉，戎咏华．材料科学基础［Ｍ－１．上海：上海交通大学［１８］［１９］出版社，２０１０．——杨柳，方鸿生，孟至和．ＦｅＣ－ＭｎＢ合金奥氏体等温分解动力学—及Ｍｎ的再分配［Ｊ］．金属学报，１９９２，２８（１）：１６２Ｏ．—ＹＡＮＧＬ，ＦＡＮＧＨＳ，ＭＥＮＧＺＨ．Ｋｉｎｅｔｉｅｓｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｉｓｏ—ｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄＭｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎＦｅＣ－Ｍｎ－Ｂａｌｌｏｙｓ—［Ｊ１．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｅａ，１９９２，２８（１）：１６２０．景财年，王作成．合金元素在相变诱发塑性钢中的作用［Ｊ］．材—料导报，２００４，１８（１１）：３６３９．—ＪＩＮＧＣＮ，ＷＡＮＧＺＣ．Ｔｈｅａｃｔｉｏｎｏｆａｌｌｏｙｅｌｅｍｅｎｔｉｎｔｒａｎｓｆｏｒ—ｍａｔｉｏｎｉｎｄｕｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｖｉｅｗ，２００４，１８—（１１）：３６３９．基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１５７４１０７）；河北省自然科学基金资助项目（Ｅ２０１６２０９０４８）；唐山市科学技术研究资助项目（１４１３０２２８Ｂ）；唐山市科技创新团队培养计划资助项目（１５１３ｏ２ｏ２Ｃ）——收稿日期：２０１４０７２７；修订日期：２０１５－０７－３０通讯作者：魏立英（１９８０一），女，副教授，主要从事金属材料表面工程及塑性成形工艺研究，联系地址：河北省唐山市华北理工大学冶金与能源—学院（０６３０Ｏ９），Ｅｍａｉｌ：ｔｙｑ＠ｎｃｓｔ．ｅｄｕ．ｃｎ