低碳硅锰系Q P钢增塑机制及组织性能.pdf

低碳硅锰系Ｑ＆Ｐ钢增塑机制及组织性能低碳硅锰系Ｑ＆Ｐ钢增塑机制及组织性能—ＬｏｗＣａｒｂｏｎＳｉＭｎＱ＆ＰＳｔｅｅｌＰｌａｓｔｉｃｉｔｙＥｎｈａｎｃｅｍｅｎｔＭｅｃｈａｎｉｓｍｓａｎｄＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅＰｒｏｐｅｒｔｙ陈连生，赵远，田亚强，宋进英，魏英立，杨栋（河北联合大学河北省现代冶金技术重点实验室，河北唐山０６３００９）———ＣＨＥＮＬｉａｎｓｈｅｎｇ，ＺＨＡＯＹｕａｎ，ＴＩＡＮＹａｑｉａｎｇ，ＳＯＮＧＪｉｎｙｉｎｇ，ＷＥＩＹｉｎｇ－ｌｉ。ＹＡＮＧＤｏｎｇ（ＨｅｂｅｉＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＭｏｄｅｒｎＭｅｔａｌｌｕｒｇｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＨｅｂｅｉＵｎｉｔｅｄＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔａｎｇｓｈａｎ０６３００９，Ｈｅｂｅｉ，Ｃｈｉｎａ）摘要：采用双相区保温一淬火一配分工艺对低碳硅锰钢进行处理，通过场发射扫描电镜、ｘ射线衍射仪和拉伸实验等对该Ｑ＆Ｐ钢增塑机制及其组织性能进行研究。结果表明：实验用钢经双相区保温一淬火一配分处理后，综合力学性能优于传统Ｑ＆Ｐ钢；双相区合理的保温时间可以减少室温组织中二次淬火马氏体含量，以保证更好的塑性；实验用钢经Ｑ＆Ｐ工艺处理后室温残余奥氏体含量为４．９，而经双相区保温一淬火一配分处理时，随着双相区保温时间的延长，室温残余奥氏℃体含量呈先增加后减少的趋势，在双相区７２０保温１５００ｓ再经Ｑ８ＬＰ处理后残余奥氏体含量达到最大值７．３，综合力学性能最佳。关键词：Ｑ＆Ｐ钢；残余奥氏体；Ｍｎ配分；力学性能；强塑积—ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１４．０６．００２中图分类号：ＴＧ１５６．１；ＴＧ１１５．２１文献标识码：Ａ——文章编号：１００１４３８１（２０１４）０６－０００５０６————Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＬｏｗｃａｒｂｏｎＳｉＭｎｓｔｅｅｌｗａｓｐｒｏｃｅｓｓｅｄｔｈｒｏｕｇｈｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｅａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ．ＴｈｅｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔｍｅｃｈａｎｉｓｍｓａｎｄｏｒｇａｎｉｚａｔｉｏｎａｌｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅＱ＆Ｐｓｔｅｅｌｗｅｒｅ—ｓｔｕｄｉｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆｆｉｅｌｄｅｍｉｓｓｉｏｎｓｃａｎｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ，Ｘｒａｙｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎａｎｄｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔｓ．———Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔａｆｔｅｒｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ。ｔｈｅｓｔｅｅｌｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｓＳＵｐｅｒｉｏｒｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｔｏｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌＱ＆Ｐｓｔｅｅ１．Ｒｅａｓｏｎａｂｌｅｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｔｉｍｅｃａｎｒｅｄｕｃｅｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｑｕｅｎｃｈｉｎｇｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｉｎｔｈｅｏｒｇａｎｉｚａｔｉｏｎ，ＳＯａｓｔｏｅｎｓｕｒｅｂｅｔｔｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ．Ｔｈｅｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｉｎｔｈｅｓｔｅｅｌｉｓ４．９ａｆｔｅｒＱ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ．Ｗｉｔｈｔｈｅｅｘｔｅｎｓｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａ１ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｔｉｍｅ。ｔｈｅｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｉｎｔｈｅｓｔｅｅｌｆｉｒｓｔｉｎｃｒｅａｓｅｓ——ａｎｄｔｈｅｎｄｅｃｒｅａｓｅｓａｆｔｅｒｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ－ｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ．Ｗｈｅｎｔｈｅｓｔｅｅｌｉｓｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｌ℃ｌｙｉｎｓｕｌａｔｅｄａｔ７２０ｆｏｒ１５００ｓ，ａｎｄｉｓｔｈｅｎｑｕｅｎｃｈｅｄａｎｄｐａｒｔｉｔｉｏｎｅｄ，ｔｈｅｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｉｎｔｈｅｓｔｅｅｌｒｅａｃｈｅｓｔｈｅｍａｘｉｍｕｍ７．３９／６，ａｎｄｔｈｅｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｉｓｔｈｅｂｅｓｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｑ＆Ｐｓｔｅｅｌ；ｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅ；Ｍｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｐｒｏｄｕｃｔｏｆｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｅｌｏｎｇａｔｉｏｎＱ￣Ｐ（ＱｕｅｎｃｈｉｎｇａｎｄＰａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇ）［１］钢是一种高强度先进汽车用钢，其室温组织主要由贫碳的板条状马氏体和富碳的残余奥氏体组成，在保证较高强度的同时兼具良好的塑韧性。通常Ｑ＆Ｐ钢为了获得较多的残余奥氏体，碳含量要求在０．３９／６～０．５９／５［４］，而为了保证钢的塑韧性和可焊性，钢中碳含量又必须要求控制在较低水平。因此，Ｑ＆Ｐ钢的增塑机制问题［６逐渐成为目前研究的重点。近年来，国外学者Ｌ８１］研究发现，在临界区进行退火时，锰元素向奥氏体的扩散对提高奥氏体的稳定性起到了一定的作用，而Ｌｅｅ等［１］的研究结果也表明了锰元素可以在双相区退火时向奥氏体中短程富集，提高奥氏体的稳定性。６材料工程／２０１４年６期因此，本工作以低碳硅锰钢材料为研究对象，将材料加热至双相区后保温，使双相区中锰元素向奥氏体中充分扩散，再通过淬火一配分（Ｑ＆Ｐ）处理，最终得到马氏体和富锰的残余奥氏体组织，研究结果表明，该方法有效地提高了Ｑ＆Ｐ钢中残余奥氏体含量，改善了Ｑ＆Ｐ钢的力学性能。１实验材料和方法实验用钢采用５０ｋｇ真空熔炼炉冶炼，其化学成℃℃分如表１所示，实验用钢的Ａ。一８４４，Ａ一７１８，℃Ｍｓ一３４５。将冶炼后钢锭锻造并剪切成５０ｒａｍ×５０ｍｍＸ１００ｍｍ方坯，先热轧至３．５ｍｍ厚，再经５道次冷轧至１．５ｍｍ厚。（ａ）ｃ３ｃ１ＭＭ（图１为两种不同的热处理工艺流程图。由图１（ａ）可见，对实验用钢进行Ｑ＆Ｐ工艺处理时，先将其℃加热到奥氏体化温度ＡＴ＝９３０并保温１２０ｓ，使之完全奥氏体化，然后采用盐浴淬火使其快速冷却到～℃Ｍ之间的温度ＱＴ一２２０并保温１５ｓ，随后升温到℃ＱＴ以上的某一温度ＰＴ＝４００并保温９０ｓ进行碳配分，最终水淬至室温。图１（ｂ）为双相区保温＋ＱＰ℃处理工艺流程图。先将实验用钢加热到双相区７２０（ｂ）ｃ３ｃ１Ｍｔ／Ｓｔ／ｓ图１不同热处理工艺流程图（ａ）Ｑ＆Ｐ工艺；（ｂ）双相区保温＋Ｑ＆Ｐ工艺Ｆｉｇ．１Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｆｌｏｗｄｉａｇｒａｍ（ａ）Ｑ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓ（ｂ）ｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ＋Ｑ＆Ｐｐｒｏｃｅｓｓ℃和７６０分别保温３００，６００，１０００，１３００，１５００，２０００ｓ，使铁素体中Ｃ和Ｍｎ元素向奥氏体中充分扩散，然后升温至奥氏体化温度，之后工艺与图１（ａ）相同。试样经热处理后由线切割按照国标ＧＢ／Ｔ２２８－－２００２口。］切取拉伸试样，在ＷＢＷ一６００Ｂ液压万能试验机上进行拉伸实验；从拉伸试样的夹持端切取样品，经—过研磨、抛光和４９／６硝酸酒精浸蚀后，由Ａｘｉｏｖｅｒｔ２００ＭＡＴ光学显微镜（ＯＭ）和Ｓ一４８００场发扫描电镜（ＳＥＭ）进行显微组织观察及分析；利用Ｄ／—ＭＡＸ２５ＯＯＰｃＸ射线衍射仪（ＸＲＤ）分析钢中残余奥氏体，扫描角度为６Ｏ～１００。，参照国标ＧＢ８３６２－－８７并利用直接比较法Ｅ¨对残余奥氏体含量进行计算，即先求出钢中马氏体（ａ）和奥氏体（７）两相的相关系数和Ｃ，之后通过公式（１）求得残余奥氏体的体积分数：Ｖ一丽１（１）Ｈ式中：Ｉ和Ｉ为马氏体峰和奥氏体峰对应的积分强度，分别选取奥氏体的（２２０），（２００），（３１１）和马氏体的（２１１），（２２０）峰组合配对，之后取平均值。２实验结果与分析２．１不同工艺处理后钢的力学性能分析表２给出了经Ｑ＆Ｐ工艺与双相区保温＋ＱＰ工艺处理后钢的力学性能。采用ＱＰ工艺方法，实验用钢的抗拉强度为１３４０ＭＰａ，伸长率为１５．５，强塑积达到了２０７７０ＭＰａ・％，虽然实验用钢降低了碳含量，但通过Ｑ＆Ｐ工艺处理后，仍然满足Ｑ＆Ｐ钢的力学性能要求。采用双相区保温＋Ｑ＆Ｐ工艺方法，℃在双相区７２０保温并经Ｑ８ＬＰ处理后，实验用钢的抗拉强度呈先降低后升高的趋势，伸长率则先升高后降低，强塑积在双相区保温１５００ｓ时达到了最大℃２８８９２ＭＰａ・；而在双相区７６Ｏ保温并经ＱＰ处理后，实验用钢的抗拉强度先降低后升高，当保温时间延长至２０００ｓ时，抗拉强度再一次降低，而伸长率则呈先升高后降低的趋势，强塑积在双相区保温１３００ｓ时达到了最大２７２００ＭＰａ・。可见经双相区保温＋％ｍ一；Ｉ罾一分．叭一量一ｌ篓质ｈ分一成ｌ詈．耋一ｉ学∞一Ｂ一化一的叫一一—钢ｍｌ卜∞用一一实一一Ｃ一一８１－Ｖ一．÷１Ｏ材料工程／２０１４年６期—ｎｅｗＡＨＳＳｃｏｎｃｅｐｔｆｏｒａｕｔｏｍｏｔｉｖｅａｎｔｉｉｎｔｒｕｓｉｏｎａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．—ＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｔ，２００６，７７（９一ｉ０）：６３４６４０．［４］王存宇，时捷，曹文全，等．含碳量对淬火一配分一回火工艺处理钢力—学性能的影响口］．热加工工艺，２０１１，４０（２２）：１５８１６３．——ＷＡＮＧＣｕｎｙｕ，ＳＨＩＪｉｅ，ＣＡ０Ｗｅｎｑｕａｎ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｃａｒｂｏｎ—ｃｏｎｔｅｎｔｏｎｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄｂｙｑｕｅｎｃｈｉｎｇ—ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｔｅｍｐｅｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．ＨｏｔＷｏｒｋｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—２０１１，４Ｏ（２２）：１５８１６３．［５］庄宝潼，唐获，江海涛，等．汽车用高强度Ｑ＆Ｐ钢的组织与力学性能［Ｊ］．北京科技大学学报，２０１２，３４（４）：３９０～３９６．———ＺＨＵＡＮＧＢａｏｔｏｎｇ，ＴＡＮＧＤｉ，ＪＩＡＮＧＨａｉｔａｏ，ｅｔａ１．ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈＱ＆Ｐｓｔｅｅｌ—ｆｏｒａｕｔｏｍｏｂｉｌｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌ—ｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ，２０１２，３４（４）：３９０３９６．—［６］ＳＡＬＥＨＭＨ，ＰＲＩＥＴＮＥＲＲ．Ｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅｉｎｄｕａｌｐｈａｓｅｓｉｌｉｃｏｎｓｔｅｅｌｓａｎｄｉｔｓｅｆｆｅｃｔｏｎｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００１，１１３（３）：５８７～５９３．［７］任勇强，谢振家，尚成嘉．低碳钢中残余奥氏体的调控及对力学性—能的影响［Ｊ］．金属学报，２０１２，４８（９）：１０７４１０８０．ＲＥＮＹｏｎｇ－ｑｉａｎｇ，ＸＩＥＺｈｅｎ－ｊｉａ，ＳＨＡＮＧＣｈｅｎｇ－ｊｉａ．Ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅａｎｄｉｔｓｅｆｆｅｃｔｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｌｏｗｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２０１２，４８（９）：—１０７４１０８０．［８３ＴＯＪＩＹ，ＹＡＭＡｓＨＩＴＡＴ，ＮＡＫＡＪＩＭＡＫ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＭｎ—’—ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｄｕｒｉｎｇｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇｏｎｆｏｌｌｏｗｉｎｇａｔｒａｎｓ—ｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｒｅｓｕｌｔａｎｔｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｌｄｒｏｌｌｅｄｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２０１１，５１（５）：８１８－－８２５．［９３ＬＥＥＳＪ，ＬＥＥＳ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ．Ｍｎｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｄｕｒｉｎｇｔｈｅ——ｉｎｔｅｒｃｒｉｔｉｃａｌａｎｎｅａｌｉｎｇｏｆｕｌｔｒａｆｉｎｅｇｒａｉｎｅｄ６Ｍｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｎｄｕｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２０１１，６４（７）：６４９—６５２．—［１ｏ］ＳＵＮＳ，ＰＵＧＨＭ．Ｍａｎｇａｎｅｓｅｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｉｎｄｕａｌｐｈａｓｅｓｔｅｅｌｄｕｒｉｎｇａｎｎｅａｌｉｎｇ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，——２０００，２７６（１２）：１６７１７４．［１１］ＭＯＯＲＥＤ，ＭＡＴＬＯＣＫＤＫ，ＳＰＥＥＲＪＧ，ｅｔａ１．Ａｕｓｔｅｎｉｔｅ—ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎｔｈｒｏｕｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉ—ａｌｉａ，２０１１，６４（２）：１８５１８８．—［１２］ＬＥＥＳ，ＬＥＥＳＪ，ＤＥＣＯＯＭＡＮＢＣ．Ａｕｓｔｅｎｉｔｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｕｌ——ｔｒａｆｉｎｅ－ｇｒａｉｎｅｄｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ－ｉｎｄｕｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｓｔｅｅｌｗｉｔｈＭｎ—ｐａｒｔｉｔｉｏｎｉｎｇｒＪ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２０１１，６４（３），２２５２２８．［－１３］ＧＢ／Ｔ２２８－－２００２，金属材料室温拉伸试验方法Ｉｓ］．［１４］范雄．金属ｘ射线学［Ｍ］．北京：机械工业出版社，１９８９．—１－１５］钟宁．高强度Ｑ＆Ｐ钢和Ｑ－ＰＴ钢的研究［Ｄ］．上海：上海交通大学博士学位论文，２００９．［１６］王存宇，时捷，曹文全，等．Ｑ＆Ｐ工艺处理低碳ＣｒＮｉＳＳｉ２ＭｏＶ钢—中马氏体的研究Ｉ－Ｊ］．金属学报，２０１１，４７（６）：７２０７２６．——ＷＡＮＧＣｕｎｙｕ，ＳＨＩＪｉｅ，ＣＡＯＷｅｎｑｕａｎ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｍａｒｔｅｎ．ｓｉｔｅｉｎｌｏｗｃａｒｂｏｎＣｒＮｉ３Ｓｉ２ＭｏＶｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄｂｙＱ８ＬＰ—ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２０１１，４７（６）：７２０７２６．基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１２５４００４）；河北省自然科学基金资助项目（Ｅ２０１４２Ｏ９１９１）；河北省教育厅资助科研项目（ＹＱ２０１３００３）——收稿日期：２０１３０５～１８；修订日期：２０１３０９－１５作者简介：陈连生（１９６８一），男，教授，博士，主要从事金属材料及塑性成形工艺研究，联系地址：河ｊＥ省唐山市河北联合大学科学技术处—（０６３００９），Ｅｍａｉｌ：ｋｙｃ＠ｈｅｕｕ．ｅｄｕ．ｃｎ米米米米米米柴米米米米米米米米米米米栗米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米（上接第４页）［６］ＳＥＩＤＥＬＴＵ，ＲＥＹＮＯＬＤＳＡＰ．ＶｉｓｕａｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍａｔｅｒｉａｌｆｌｏｗｉｎＡＡ２１９５ｆｒｉｃｔｉｏｎ－ｓｔｉｒｗｅｌｄｓｕｓｉｎｇａｍａｒｋｅｒｉｎｓｅｒｔｔｅｃｈｎｉｑｕｅ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，２００１，３２（１１）：—２８７９２８８４．［７３柯黎明，潘际銮，邢丽，等．搅拌摩擦焊焊缝金属塑性流动的抽—吸一挤压理论［Ｊ］．机械工程学报，２００９，４５（４）：８９９４．ＫＥＬＭ，ＰＡＮＪＬ，ＸＩＮＧＬ，ｅｔａ１．Ｓｕｃｋｉｎｇ－ｅｘｔｒｕｄｉｎｇｔｈｅｏｒｙｆｏｒ—ｔｈｅｍａｔｅｒｉａｌｆｌｏｗｉｎｇｉｎｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｅ—ｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，４５（４）：８９９４．［８］张武，柯黎明，邢丽．搅拌摩擦焊焊缝横截面塑性材料迁移行为—分析［Ｊ］．材料工程，２００８，（２）：６２６６．—ＺＨＡＮＧＷ，ＫＥＬＭ，ＸＩＮＧＬ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｒｏｓｓｓｅｃ—ｔｉｏｎｔｒａｎｓｆｅｒｏｆｐｌａｓｔｉｃｉｚｅｄｍａｔｅｒｉａｌｓｉｎｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇｆｏｒａｌｕ—ｍｉｎｕｍａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，（２）：６２６６．ｒ９］ＮＡＮＤＡＮＲ，ＲＯＹＧＧ，ＤＥＢＲｏＹＴ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｒｅｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒａｎｄｐｌａｓｔｉｃｆｌｏｗｄｕｒｉｎｇｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇ口］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，２００６，—３７（４）：１２４７１２５９．—ｒ１０］ｘＵＳ，ＤＥＮＧＸ，ＲＥＹＮＯＬＤＳＡＰ，ｅｔａ１．Ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｍａｔｅｒｉａｌｆｌｏｗｉｎｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆＷｅｌｄｉｎｇａｎｄＪｏｉｎｉｎｇ，２００１，６（３）：１９１一Ｉ９３．［１１３ＴＨＯＭＡＳＷＭ，ＪＯＨＮＳＯＮＫＩ，ＷＩＥＳＮＥＲＣＳ．Ｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇｒｅｃｅｎｔｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｉｎｔｏｏｌａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ—［刀．ＡｄｖａｎｃｅｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００３，５（７）：４８５４９０．—［１２３ＣＯＬＬＩＧＡＮＫ．Ｍａｔｅｒｉａｌｆｌｏｗｂｅｈａｖｉｏｒｄｕｒｉｎｇｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄ—ｉｎｇｏｆａｌｕｍｉｎｕｍ［Ｊ］．ＷｅｌｄｉｎｇＲｅｓｅａｒｃｈ，１９９９，７８（７）：２２９２３７．——［１３］ＭＯＲＩＳＡＤＡＹ，ＦＵＪＩＩＨ，ＫＡＷＡＨＩＴＯＹ，ｅｔａ１．Ｔｈｒｅｅｄｉ—ｍｅｎｓｉｏｎａ１ｖｉｓｕａｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｍａｔｅｒｉａｌｆｌｏｗｄｕｒｉｎｇｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄ——ｉｎｇｂｙｔｗｏｐａｉｒｓｏｆＸｒａｙｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａ—ｔｅｒｉａｌｉａ，２Ｏ１１，６５（１２）：１０８５１０８８．基金项目：航空科学基金资助项目（２０１０１１２５０３）—收稿日期：２０１２１１－２７；修订日期：２０１３－ＩＩ－２８作者简介：李继忠（１９８２），男，高级工程师，博士，主要从事搅拌摩擦焊接工艺方面的研究，联系地址：北京航空制造工程研究所１０７室（１０００２４），Ｅ－ｍａｉｌ：ｌｉｊｉｚｈｏｎｇ＠ｃｆｓｗｔ．ｃｏｒｎ