电子束熔炼Inconel 740合金不同热处理状态下的组织演变与显微硬度.pdf

第４３２Ｏ１５年卷４月第第４期—１９２４页材料工ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ程ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶ０１．４３Ｎｏ．４—Ａｐｒ．２０１５ＰＰ．１９２４电子束熔炼Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金不同热处理状态下的组织演变与显微硬度Ｍｉｃｒ０ｓｔｒｕｃｔｕｒｅＥｖｏｌｕｔｉｏｎａｎｄＭｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓｏｆ—Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０ＡｌｌｏｙｉｎＤｉｆｆｅｒｅｎｔＨｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔＣｏｎｄｉｔｉｏｎｓＰｒｅｐａｒｅｄｂｙＥｌｅｃｔｒｏｎＢｅａｍＭｅｌｔｉｎｇ谭毅，廖娇，李佳艳，石爽，王清，游小刚。，李鹏廷。，姜辛（１大连理工大学材料科学与工程学院，辽宁大连１１６０２４；２大连理工大学辽宁省太阳能光伏系统重点实验室，辽宁大连１１６０２４）—ＴＡＮＹｉ，ＬＩＡＯＪｉａｏ，ＬＩＪｉａｙａｎ，ＳＨＩＳｈｕａｎｇ，——ＷＡＮＧＱｉｎｇ，ＹＯＵＸｉａｏｇａｎｇ。，ＬＩＰｅｎｇｔｉｎｇ，ＪＩＡＮＧＸｉｎ（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ。ＤａｌｉａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｄａｌｉａｎ１１６０２４，Ｌｉａｏｎｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ；２ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｆｏｒＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙＰｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃＳｙｓｔｅｍｏｆＬｉａｏｎｉｎｇＰｒｏｖｉｎｃｅ，ＤａｌｉａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｄａｌｉａｎ１１６０２４，Ｌｉａｏｎｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ）摘要：利用电子束熔炼技术制备Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金，研究热处理状态下合金的组织演变过程与显微硬度的分布情况，分析热处理过程中合金相析出规律与相分布特点。结果表明：合金宏观组织良好，夹杂物含量较少，晶粒尺寸在２ｍｍ左右。标准热处理后的组织主要为奥氏体，并有大量孪晶，晶界上碳化物Ｍ２。ｃ。呈连续分布，同时也有Ｇ相和Ｔｌ相析出。晶内析出大量球形、尺寸大小约为３０ｎｍ的强化相。电子束熔炼制备的Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金在标准热处理状态下的显微硬度明显高于传统方法制备的同种合金，约高１２０ＨＶ。关键词：电子束熔炼；Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金；组织；显微硬度ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１－４３８１．２０１５．０４．００４中图分类号：ＴＦ１３４文献标识码：Ａ——文章编号：１００１４３８１（２０１５）０４００１９－０６—Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０ａｌｌｏｙｗａｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍｍｅｌｔｉｎｇ（ＥＢＭ）．Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎａｎｄｍｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｌｌｏｙｕｎｄｅｒｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｗｅｒｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ。ｔｈｅ—ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅａｎｄｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｐｈａｓｅｓｄｕｒｉｎｇｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔＩｎｃｏｎｅｌ７４０ａｌｌｏｙｈａｓａｇｏｏｄｍａｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｌｏｗｅｒｉｎｃｌｕｓｉｏｎｃｏｎ－ｔｅｎｔ，ｔｈｅｇｒａｉｎｓｉｚｅｉＳａｂｏｕｔ２ｍｍ．ＴｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉＳａｕｓｔｅｎｉｔｅｗｉｔｈａｌｏｔｏｆｔｗｉｎｃｒｙｓｔａｌｓａｆｔｅｒｓｔａｎｄａｒｄｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ，ｔｈｅＭ２３Ｃ６ｃａｒｂｉｄｅｓａｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙｏｎｔｈｅｇｒａｉｎｂｏｕｎｄａｒｉｅｓ，ｗｉｔｈＧｐｈａｓｅａｎｄＴ）ｐｈａｓｅ．Ｌｏｔｓｏｆｓｐｈｅｒｉｃａｌａｎｄ３０ｎｍｉｎｓｉｚｅｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｐｈａｓｅ７ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｉｎｔｈｅｇｒａｉｎ．ＴｈｅｍｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓｏｆＩｎｃｏｎｅｌ７４０ａｌｌｏｙｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍｍｅｌｔｉｎｇｗｉｔｈｓｔａｎｄａｒｄｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｉｓａｂｏｕｔ１２０ＨＶｏ１ｈｉｇｈｅｒｔｈａｎｔｈｅｓａｍｅａｌｌｏｙｔｈａｔｍａｄｅｔｈｒｏｕｇｈｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｍｅｔｈｏｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍｍｅｌｔｉｎｇ；Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０ａｌｌｏｙ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｍｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓ镍基高温合金由于其良好的高温强度和抗氧化腐蚀性能、优异的抗蠕变以及稳定性在航空、能源、交通运输和化工等工业领域得到广泛应用。本工作研究的是用于电站中超超临界锅炉过热器和再热器管道用新型镍基高温合金Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０，根据电厂必须安全运行几十年的要求，要求管材在工作温度条件下必须具有持久强度和足够的抗氧化腐蚀性℃能，其具体目标表现为７５０、运行１０ｈ的蠕变强度不小于１００ＭＰａ和２×１０ｈ截面的腐蚀损失小于“２ｍｍ［。］。超超临界蒸汽参数锅炉的关键部件过热Ｚ０材料工程２Ｏ１５年４月器和再热器管材是发展超超临界电站的关键因素之一［］。Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金最初是由美国ＳｐｅｃｉａｌＭｅｔａｌ公司提出的，采用的真空感应熔炼与真空电弧重熔的双联工艺。然而，此工艺过程繁琐、生产效率较低。同时，真空感应熔炼过程由于存在耐火材料与熔体的反应而增加氧化物夹杂含量，影响其纯净度［７］。另外，电弧重熔过程由于不能实现高真空度，存在不能去除硫和磷、夹杂物尺寸较大、铸锭的表面质量较差等问题。针对以上问题，近年来行业内普遍采用真空感应熔炼加保护气氛电渣重熔的双联工艺ｒ８］，一定程度上提高了合金的纯净度，但仍不能完全满足工业生产对高质量铸锭的需求。针对冶金质量以及微量杂质元素含量控制要求很高的高温合金而言，需要一种全新的熔炼方式，制备纯净度较高、冶金质量良好的镍基高温合金＿ｇ。电子束真空熔炼技术被广泛应用于纯金属提纯以及合金熔炼，其具有一系列优点：（１）可实现高真空熔炼；（２）电子束能量集中；（３）电子束的可控性好，可实现对熔炼位置的精确定位，从而保证熔池温度分布均匀，有利于得到表面质量和结晶组织优良的金属锭＿】］。然而，利用电子束熔炼制备Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金的相关研究报道较少。—本工作利用电子束真空熔炼技术制备出了Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金，对合金组织进行了分析，并进一步研究了不同热处理状态下合金的组织演变与显微硬度的分布情况。１实验电子束熔炼Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金的工艺参数如表１所示。首先，根据合金元素的密度以及熔点关系放置原料，在３ｋｗ功率下预热５ｍｉｎ，然后加至６ｋＷ进行圆形束斑扫描，使合金初步熔化，待合金元素全部熔化后，功率加至１２ｋＷ，熔炼１０ｍｉｎ，然后缓慢降速冷却，此过程重复三次，所得Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０的合金铸锭成分如表２所示。表１ｌｎｃｏｎｅｌ７４０合金的工艺参数Ｔａｂｌｅ１ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆＩｎｃｏｎｅｌ７４０ａｌｌｏｙ℃实验所采用的标准热处理工艺：在１２０４下保温℃１６ｈ均匀化退火，在１１５０保温３０ｍｉｎ后水中淬火进℃行固溶处理，最后８００下保温１６ｈ后空冷进行时效处理。利用线切割对每个热处理过程后的实验样品进行取样，并进行抛光和腐蚀处理。采用的金相腐蚀液为ＣｕＳＯ４（２０ｇ）＋ＨＣ１（１００ｍＬ）＋Ｈ２ＳＯ４（５ｍＬ）＋ＨＯ（８０ｍＬ）。试样的析出相腐蚀采用电解腐蚀，腐蚀液选用Ｈ３ＰＯ（１７０ｍＬ）＋浓Ｈ２ＳＯ（１０ｍＬ）＋ＣｒＯｓ（１５ｇ）溶液。样品做正极，铝板做负极，在５Ｖ电压下电解侵蚀约５ｓ。利用ＭＥＦ４Ａ１光学显微镜观察金相组织；使用Ｓｕｐｒａ５５（ＶＰ）扫描电子显微镜观察晶界及晶内析出；利用ＴｅｃｎａｉＧ２０型透射电子显微镜观察二次相形貌以及进行电子衍射；利用能谱仪、ＸＲＤ分析相组成；显微硬度测试在ＨＶ－１０００Ａ显微硬度计上进行，所用载荷为１００ｇ，加载时间为１５ｓ。２结果与讨论２．１宏观组织——本工作研究的是Ｎｉ为基、以ＮｉＣｒＣｏ为主要元素，同时以Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ元素形成７相为主要强化方式的镍基高温合金，一般在进行固溶处理和短时时效处理后使用。图１为电子柬熔炼制备的Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金的宏观组织。由图１（ａ）可知，试样呈纽扣状，铸锭表面平整度较好，利用排水法测得合金锭的密度为８．０３ｇ／ｃｍａ，与传统工艺下测得的密度一致，这表明利用电子束熔炼制备的Ｉｎｃｏｎｅｌ７４０合金锭组织致密。图１（ｂ）为合金锭截断面区域的宏观组织（显微硬度测试时所选取的区域）。可知，铸锭底部有一层极薄的细晶区，这是因为底部接近水冷坩埚部分冷却速率较快，存在极大的过冷；铸锭２４材料工程２０１５年４月ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｓｏｆｅｎｅｒｇｙｉｎｄｕｓｔｒｙ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａ—Ｓｉｎｉｃａ，２Ｏ１０，４６（５）：５１３５２７．［２］郭建亭，周兰章，袁超，等．我国独创和独具特色的集中高温合—金的组织与性能ＥＪ］．中国有色金属学报，２０１１，２１（２）：２３７２５０．ＧＵＯＪＴ，ＺＨＯＵＬＺ，ＹＵＡＮＣ，ｅｔａ１．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐ－—ｅｒｔｉｅｓｏｆｓｅｖｅｒａｌｏｒｉｇｉｎａｌｌｙｉｎｖｅｎｔｅｄａｎｄｕｎｉｑｕｅｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓｉｎＣｈｉｎａ［Ｊ］．ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌｓ，２０１１，２１（２）：—２３７２５０．［３］ＳＭＩＴＨＧＤ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆａｎａｄｖａｎｃｅｄｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒａｌｌｏｙｆｏｒ—ｃｏａｌｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒｓ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ２０００［ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＮＡＣＥＰｒｅｓｓ，２０００．１一ｌ２．—［４］ＶＩｓｗＡＮＡＴＨＡＮＲ，ＣＯＬＥＭＡＮＫ，ＲＡＯＵ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓｆｏｒｕｌ——ｔｒａｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｃｏａｌｆｉｒｅｄｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｂｏｉｌｅｒｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ—ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｒｅｓｓｕｒｅＶｅｓｓｅｌｓａｎｄＰｉｐｉｎｇ，２００６，８３（Ｉｉ）：７７８７８３．—［５］ＺＨＡＯＳＱ，ＸＩＥＸＳ，ＳＭＩＴＨＤＧ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｎｉｃｋｅｌ－ｂａｓｅｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＩＮＣＯＮＥＬａｌｌｏｙ７４０［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ＆Ｄｅｓｉｇｎ，—２００５，２７（１０）：１ｌ２０１ｌ２７．—［６］ＣＯＷＥＮＪＣ，ＤＡＮＩＥＬＳＯＮＥＰ，ＪＡＢＬＯＮＳＫＩＤＰ．Ｔｈｅｍｉｃｒｏ—ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆＩｎｃｏｎｅｌａｌｌｏｙ７４０ｄｕｒｉｎｇｓｏｌｕｔｉｏｎｔｒｅａｔ—ｍｅｎｔ，ａｇｉｎｇ，ａｎｄｅｘｐｏｓｕｒｅａｔ７６０２２［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉ—ｎｅｅｒｌｎｇａｎｄＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，２０１１，２０（６）：１０７８１０６３．—［７］ＺＨＡＮＧＺＨ，ＦＲＥＮＺＥＬＪ，ＮＥＵＫＩＮＧＫ，ｅｔａ１．Ｏｎｔｈｅｒｅａｃ—ｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎＮｉＴｉｍｅｌｔｓａｎｄｃｒｕｃｉｂｌｅｇｒａｐｈｉｔｅｄｕｒｉｎｇｖａｃｕｕｍｉｎ—ｄｕｅｔｉｏｎｍｅｌｔｉｎｇｏｆＮｉＴｉｓｈａｐｅｍｅｍｏｒｙａｌｌｏｙｓ［Ｊ＇）．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａ—ｌｉａ，２００５，５３（１４）：３９７１３９８５．［８］李清华，赵志力．真空冶金现状及发展前景［Ｊ］．沈阳大学学报，—２００３，１５（２）：３５４２．ＬＩＱＨ，ＺＨＡ０ＺＬ．Ｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｓｉｔｕａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｐｒｏｓｐｅｃｔｏｆｖａｃｃｕｍｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｈｅｎｙａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００３，１５—（２）：３５４２．［９］王晓峰，周晓明，穆松林，等．高温合金熔炼工艺讨论［Ｊ］．材料—导报Ａ，２０１２，２６（４）：１３５１３４．ＷＡＮＧＸＦ，ＺＨｏＵＸＭ，ＭＵＳＬ，ｅｔａ１．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｍｅｌｔｉｎｇ—ｐｒｏｃｅｓｓｏｆｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｖｉｅｗＡ，２０１２，２６（４）：１３５１３４．［１ｏ］郭建亭．高温合金材料学（中册）制备工艺［Ｍ］．北京：科学出版社，２００８．ＧＵＯＪＴ．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅｆｏｒＳｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ（ＭｉｄｄｌｅＶｏｌｕｍｅ）ＰｒｅｐａｒａｔｉｏｎＰｒｏｃｅｓｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＳｃｉｅｎｃｅＰｒｅｓｓ，２００８．［１１］张文林，孙涛，李娟莹．电子束熔炼及其设备［Ｊ］．冶金设备，—２００３，１４０（４）：３２３４．ＺＨＡＮＧＷＬ，ＳＵＮＴ，ＬＩＪＹ．Ｔｈｅｓｍｅｌｔｉｎｇｏｆｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍａｎｄｔｈｅｓｍｅｌｔｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００３，—１４０（４）：３２３４．［ｉ２］ｃＨ０ｕＤＨｕＲＹＡ，ＨＥＮＧＳＢＥＲＧＥＲＹ．Ｅｌｅｃｔｒｏｎｂｅａｍｍｅｌｔｉｎｇａｎｄｒｅｆｉｎｉｎｇｏｆｍｅｔａｌｓａｎｄａｌｌｏｙｓ［Ｊ］．ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９９２，３２（５）：６７３～６８１．［１３］郭岩，周荣灿，侯淑芳，等．镍基合金的析出相及其强化机制—［Ｊ］．金属热处理，２０１１，３６（７）：４６５０．ＧＵＯＹ，ＺＨＯＵＲＣ，Ｈ０ＵＳＦ，ｅｔａ１．Ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｓａｎｄ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｓｍｉｎＮｉｂａｓｅｄａｌｌｏｙｓ［Ｊ￣．ＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ—０ｆＭｅｔａｌｓ，２０１１，３６（７）：４６５０．—∞［１４］李秀艳，张建，戎利建，等．ＦｅＮｉ基合金中次生相的析出机—理［Ｊ］．材料研究学报，２００６，２０（２）：１１３１１９．—ＬＩＸＹ，ＺＨＡＮＧＪ，ＲＯＮＧＬＪ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎｍｅｃｈａ∞—ｎｉｓｍｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｐｈａｓｅｉｎａＦｅＮｉｂａｓｅｄａｌｌｏｙ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ—ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｃｈ，２００６，２０（２）：１１３１１９．［１５］陈思成，李长荣，杜振民，等．Ｎｉ基高温合金共格强化相平衡形状的能量分析［Ｊ］．材料热处理学报，２０１２，３３（１２）：１４７～１５１．—ＣＨＥＮＳＣ，ＬＩＣＲ，ＤＵＺＭ。ｅｔａ１．Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃａｎａｌｙｓｉｓｏｆｅｑｕｉ—ｌｉｂｒｉｕｍｓｈａｐｅｓｏｆｃｏｈｅｒｅｎｔｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｓｉｎＮｉｂａｓｅｄｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０１２，３３（１２）：１４７～１５１．［１６］陈昊，董建新，张麦仓．热处理工艺对铸造高温合金Ｋ４８０组织—的影响［Ｊ］．材料热处理学报，２０１２，３３（７）：３７４４．ＣＨＥＮＨ，Ｄ０ＮＧＪＸ，ＺＨＡＮＧＭＣ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ—ｐｒｏｃｅｓｓｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｃａｓｔｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＫ４８０［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃ—ｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０１２，３３（７）：３７４４．［１７］ＺＨＡＯＳＱ，ＸＩＥＸＳ，ＧＡＹＬＯＲＤＤ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙ—ａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆａｎｅｗｎｉｃｋｅｌｂａｓｅｄｓｕｐｅｒａｌＩｏｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２００３，３５５（１）：９６～１０５．［１８３ＺＨＡＯＳＱ，ＸＩＥｘＳ，ＧＡＹＬＯＲＤＤＳ，ｅｔａ１．Ｇａｍｍａｐｒｉｍｅ——ｃｏａｒｓｅｎｉｎｇａｎｄａｇｅ－ｈａｒｄｅｎｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｓｉｎａｎｅｗｎｉｃｋｅｌｂａｓｅｓｕ。—ｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，２００４，５８（１１）：１７８４１７８７．［１９］姚志浩，董建新，陈旭，等．ＧＨ７３８高温合金长期时效过程中—７相演变规律口］．材料热处理学报，２０１３，３４（１）：３１３７．ＹＡＯＺＨ，ＤＯＮＧＪＸ，ＣＨＥＮＸ，ｅｔａ１．Ｇａｍｍａｐｒｉｍｅｐｈａｓｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｌｏｎｇ－ｔｉｍｅｅｘｐｏｓｕｒｅｆｏｒＧＨ７３８ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０１３，３４（１）：３１—３７．［２ｏ３胡赓祥，蔡殉，戎咏华．材料科学基础［Ｍ］．上海：上海交通大学出版社，２００６．—ＨＵＧＸ，ＣＡＩＸ，ＲｏＮＧＹＨ．ＦｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ［Ｍ］．Ｓｈａｎｇｈａｉ：ＳｈａｎｇｈａｉＪｉａｏＴｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＰｒｅｓｓ，２００６．————收稿日期：２０１４０２１３；修订日期：２０１４０９１２通讯作者：谭毅（１９６１一），男，教授，主要研究方向为采用电子束等载能束熔炼技术制备多晶硅等高纯材料以及镍基高温合金等多元合金材料，联系地址：辽宁省大连市大连理工大学新三束实验室２０８（１１６０２４），Ｅ－ｍａｉｌ：ｔａｎｙｉ＠ｄｌｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ