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48 复合材料输电杆塔设计方法讨论 2013年9月 复合材料输电杆塔设计方法讨论 柳欢欢,刘明慧,于鑫 (1.国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司,武汉 430074;2.丹东供电公司,丹东118000) 摘要:本文介绍了一种复合材料输电杆塔的设计思路及方法,采用零阶优化算法计算出杆塔底径、锥度、厚度等最优尺寸 参数,使杆塔既满足设计要求同时也是质量最轻。在有限元分析软件ANSYS中建立了110kV复合材料杆塔计算模型并通过 杆塔真型实验验证了该计算模型的准确性,杆塔挠度计算值与实测值误差范围在0.04%~7.8%之间。 关键词:输电杆塔;复合材料;有限元;ANSYS;玻璃钢 ——— 中图分类号:TB332文献标识码:A文章编号:10030999(2013)06004805 — 1j_J—— 一 1日IJ吾 输电杆塔是电网构架的核心一次设备,其构造 和性能直接影响到电力输送的安全和维护检修难 度。目前我国使用的输电杆塔主要为钢管塔和角钢 塔,传统杆塔存在易锈蚀、检修不便、维护成本高、占 地面积大、线路走廊宽等问题。与此同时,传统杆塔 线路绝缘强度均依赖绝缘子串的绝缘性能,在重污 秽、重雷区易发生线路闪络事故,给电网安全运行带 来危害。为避免线路跳闸事故发生,增加线路运行 维护频率是方法之一,但造成巨大的线路检修工作 量,导致线路运行成本上升。随着我国电网建设和 改造规模不断扩大,提高输电线路的运行可靠性、降 低运维检修工作量和成本成为输电技术领域的一个 重要发展方向。解决传统杆塔上述诸多问题的方法 之一便是新材料技术的应用。使用玻璃纤维增强复 合材料制备的输电杆塔质量轻、耐腐蚀、机械性能优 良、绝缘性能突出,能有效提高输电线路防雷、防污、 防覆冰和防风偏能力,可大幅降低输电线路的运维 和检修成本。因此,复合材料杆塔是替代传统杆塔 成为新一代架空线路杆塔的理想高新技术产品。 复合材料结构精细,研制成本高,工艺复杂周期 长,特别是输电杆塔这类大型制件其模具制备周期 通常为30~40天,且开模费用高昂,如以传统的配 方试探加以研制,反复开模试验需耗费大量的人力 物力财力,且难以得到准确而系统的科学结论。而 应用有限元分析方法可以对复合材料实施优化设 计、性能分析,对材料承载受力破坏过程进行计算机 数值模拟,获得难以用传统试验获得的一系列信息, 再配以适当的实验来检验模型,能够节约大量的费 … 用,缩短研制周期。 传统的输电杆塔设计软件采用有限元方法,通 常将杆塔模型简化成梁单元与杆单元进行计算分 析,这种方法计算简单,效率高,为大多数杆塔设计 人员所采用。然而复合材料是一种各向异性材料, 即在不同方向具有不同的力学性能,这种特性不同 于各向同性的金属材料,其受力行为为各方向综合 作用的结果,如果直接套用金属材料的计算方法显 然不合适j。另一方面,复合材料既是材料又是结 构,材料的铺层方式就是一种结构形式。基于以上 两点,采用有限元方法模拟复合材料力学行为,其本 构矩阵和离散方法均与金属材料不同,其离散化是 双重的,既要对结构离散还要对铺层离散]。因此 传统的有限元钢管塔设计方法不论在本构矩阵上还 是在有限元模型处理上都不适用于复合材料输电杆 塔的设计。本文旨在推荐一种复合材料输电杆塔的 设计思路及方法。 2复合材料杆塔有限元模型 在复合材料结构分析中,已经广泛采用有限元 数值仿真分析。目前,在复合材料性能研究方面,赵 娜等人采用ANSYS有限元软件计算大型风力叶 片的仿真分析;贾红雨_5等人采用有限元方法对不 同轮毂材料的储能飞轮转子进行了分析;段成红L6 等人采用有限元对碳纤维缠绕复合气瓶爆破压力进 行了分析。对复合材料的有限元计算,其基本原理 在本质上与各向同性材料相同,只是离散方法和本 构矩阵不同。复合材料有限元法中的离散化是双重 的,包括了对结构的离散和每一铺层的离散。这样 的离散可以使铺层的力学性能、铺层方向、铺层形式 — 收稿日期:201211.28 作者简介:柳欢欢(1986.),男,硕士,工程师,主要从事复合材料在电力系统的应用研究,liuhuanhuan@sgepri.sgcc.eom.ca。 FRP/CM20132No.6 50 复合材料输电杆塔设计方法讨论 2013年9月 杆径的同时势必会增加杆塔质量以及占地面积,因 此应根据挠度限值,综合考虑多方因素来计算最优 的底径。 ,= (1一{9/4) (2) 式中,=吾。 优化设计:综上所述,复合材料杆塔的设计应综 合考虑杆塔底径、锥度、各段壁厚等参数。这就需要 对结构进行优化设计,这是一种确定结构最优设计 方案的技术。所谓最优设计,指的是一种方案可以 满足所有的设计要求,并且所需的支出(重量、体积、 应力、费用等)最合理。优化算法的种类很多,其中 零阶方法是一个很完善的处理方法,可以有效地处 理大多数工程问题。以一个分三段的复合材料杆塔 为例,其设计变量包括:底径D,各段锥度0、0、0。, 各段壁厚t。、、t,共七个变量;此外还要引入状态 变量,即约束设计的数值,如应力<设计强度,位 移/Z<挠度限值;通过计算机程序不断地迭代计算, 寻找一组最优的设计序列,即当设计变量取特定的 数值时,既满足设计要求同时目标函数杆塔质量 最轻H]。 以某特定条件的复合材料杆塔为例,通过优化 设计计算得到了一系列设计序列,如图3所示。 图3杆塔设计尺寸与杆身重量图 Fig.3Designsizescorrespondtotheweight 根据以上设计序列可以找到当采用尺寸4时, 杆塔即满足设计要求同时也是质量最轻,可见采用 这种优化算法能够极大地降低研发成本。 4ANSYS仿真计算与实验对比 4.1ANSYS有限元计算 在有限元分析软件ANSYS中对复合材料杆塔 进行有限元分析计算,复合材料杆塔塔身采用的是 缠绕成型工艺其中涉及到铺层方式的设计,因此根 据塔身的实际铺层设计采用四边形映射网格建模。 按照《架空线路杆塔结构荷载试验》(DL/T899一 r ̄e/cM2o 2004)规定要求将风荷载作等效处理,将等效处理的 荷载分别施加到杆塔各挂点上。建立了110kV终端 杆塔塔头的有限元分析模型,图4与图5模拟了终 端杆塔塔头及横担在30m/s、0。大风工况下的受力 情况。该塔设计使用条件如下:电压等级为1lOkV, 回路数为双回,水平档距为125m,垂直档距为150m, 呼高为24m,导线型号为LGJ-400/35,地线型号为 LBJ一150,最大覆冰厚度为5ram,最大风速为30m/s。 图4杆身0。大风工况应力云图 Fig.4Stresscloudof0。galeconditionfortower 图5横担0。大风工况应力云图 Fig.5Stresscloudof0。galeconditionforrossarln 从分析结果可以看出,杆塔塔头在30m/s、0。大 风工况下,塔身挠度为29.9mm,最大压应力为 15.9MPa,安全系数为11.3,最大应力出现在杆身根 部被约束处,横担挠度为152.1mm,最大应力为 168MPa,安全系数为7.1,最大应力出现在横担根部 被约束处。从计算结果也可以看出,复合材料由于 其本身高强度而低模量的性质,复合材料杆塔设计 的主要控制因素应是挠度控制。 4.2实验设计 为了验证上述分析的可行性,制备了1:1的复 合材料杆塔塔头样品,基体选用改性聚氨酯树脂,增 强纤维采用无碱玻璃纤维,在中国电科院北京良乡 杆塔试验基地进行了七个工况的委托试验。试验现 场照片如图6所示。 52 复合材料输电杆塔设计方法讨论 2013年9月 图12杆身测点应力值与计算值对比 Fig.12Thecomparisonofexperimentaland calculatedvaluesforstress 图l3横担测点应力值与计算值对比 Fig.13Thecomparisonofexperimentaland calculatedvaluesforstress 从上图应力.应变曲线可以看到,塔身与横担的 线性度非常好,表明了复合材料尚处在弹性变形阶 段,也进一步验证了杆塔的安全性还可承受更大的 极限荷载。塔身测点应力计算误差范围在2~ 3MPa,横担应力计算误差范围为2%~10%,随着加 载等级的提高误差逐渐减小。可以看出本文建立的 复合材料杆塔有限元计算模型应力计算是可行的, 能够满足工程实际需要。 5结论 (1)复合材料性能具有可设计性,制品的设计 应先从材料开始设计。设计人员应根据构件的受力 情况来量身订制材料的力学性能; (2)采用合适的优化算法对设计参数进行优化 选型,能够极大地降低产品生产成本; (3)杆塔超载实验超载至345%,塔头各部杆件 未见异常,塔头位移计算值与实验值误差范围为 0.04%一7.8%,横担位移计算值与实验值误差范围 — 为0.13%一7.44%。塔身应力计算误差范围为2 3MPa,横担应力计算误差范围为2%~10%,达到设 计预期。也验证了本文建立的有限元模型能够很好 地模拟复合材料的力学行为; (4)复合材料杆塔虽然强度较高但模量相对较 低,因此杆塔的设计宜采取挠度控制。 参考文献 [1]廖英强,苏建河.ANSYS在复合材料仿真分析中的应用[J].玻 璃纤维,2006,(4). — [2]DimosJ.Polyzois,IoannisG.Raftoyiannis.Nonlinearshelltypeto— beamtypefeasimplificationsforcomposite郇poles[J]_ArchAppl Meeh,2009,79:347-358. 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